Файл: Результаты расчетов поперечной рамы. Расчетные сочетания усилий в колоннах.docx
Добавлен: 03.02.2024
Просмотров: 121
Скачиваний: 13
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
= 1 
0,199(2,7 + 2,5)7,5 = 7,76 кН;
— от поверхности (отсос) в уровне покрытия
= 1 0,199 2,5 7,5 = 3,73 кН.
Примечание 2
Нормативные величины ветровых нагрузок, определенные в данном разделе в соответствии с методикой EN1991 -1 -4, в 1,38 раза превышают нормативные значения ветровых нагрузок, вычисленных по нормам РФ (см. п. 4.3.1.2.3). Более подробная информация по сравнению ветровых воздействий приведена в [13].
4.22. Сочетание воздействий
4.1.2. Сочетание воздействий
Выражение для сочетания воздействий имеет вид [1, формула (6.10)]
где «+» обозначает «быть сочетаемым с»;
обозначает «эффект в комбинации»; Р — воздействие предварительного обжатия.
При отсутствии предварительного напряжения и равенстве, всех коэффициентов
выражение (6.10) принимает вид |6, формула (D6.13)|
В формуле учтена зависимость прочности конструкций от возможных изменений собственного веса в соответствии с [ 1, табл. А. 1.2(B)]. Значения частных коэффициентов надежности рекомендованы в [ 1, приложение А1 ] Коэффициенты
приводятся в [ 1, табл. А. 1.1 ].
В расчетах учитываются следующие частные коэффициенты надежности:
= 0,7 — для торговых помещении (категория D);
0,6 — для ветровой нагрузки на здание;
= 0,7 — для снеговой нагрузки на здание.
Формула (D6.13) может быть описана следующим образом «конкретное сочетание воздействий включает в себя все постоянные нагрузки
= 1,0 или 
= 1,35) + ведущая временная нагрузка (с 
= 1,5) + сопутствующие временные нагрузки (с = 1,5 х )
Для составления сочетания воздействий в ]1] установлено правило, при котором одно определенное временное воздействие выбирается как ведущее в комбинации воздействии. На практике почти всегда ведущее воздействие не является очевидным, в этом случае необходимо но очереди каждое временное воздействие рассматривать как ведущее.
Методика расчета рамы приведена в разделе 4.1.2. Наиболее невыгодная расчетная схема рамы представлена на рис. 56. Расчет выполняется для наиболее загруженных КОЛОНН второго этажа по осям Б Д здания.
Значения частных коэффициентов надежности для материалов и нагрузок приняты из проекта российского национального приложения к Еврокоду 0 «Основы проектирования сооружений», подготовленного ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (г. Москва).
Для постоянных нагрузок:
=1,0— для благоприятного воздействия постоянной нагрузки;
== 1,5 ÷ 1,3 — для неблагоприятного воздействия постоянной нагрузки значения коэффициента зависят от конструкции сооружения.
Для временных нагрузок:
=1,2 — для временной нагрузки на перекрытии;
=1,4 — для ветровой и снеговой нагрузок;
= 0,9 — для полезных нагрузок (торговые площади);
= 0,9 — для ветровой нагрузки на здание;
= 0,9 — для снеговой нагрузки на здание.
4.23. Результаты расчетов
В табл. 8 приведены расчетные сочетания усилий для наиболее загруженных колонн по осям Б и Д второго этажа здания (см. схему на рис. 66)
Рис. 66. Геометрическая схема рамы
Таблица 8
Расчетные сочетания усилий
4.2.4. Расчет арматуры колонн второго этажа по осям Б и Д
Расчетное сочетание усилий:
293,5 кН, 
-122,9 кН м.
Гибкость колонны:
= 32,5.
Минимальная гибкость колонны
Гдe A = 0,7; B= 1,1; С = 1,7 -
= 1,7 + 115,6/122,9 = 2,47,
здесь
= 115,6 кН м, 
= - 122,9 кН м;
Так как
= 32,5 < 
= 116, то эффектами второго порядка можно пренебречь. Подбор продольной арматуры в колонне выполняется по графикам в соответствии с |8, п. 5.2.5].
Вычисляются следующие параметры:
Расстояние от линии центров тяжести арматуры до каждой из сторон сечения принимается равным 50 мм и предполагается, что армирование сосредоточено в углах сечения. Тогда d1/h=50/400=0,125. Подбор арматуры выполняется по графикам на рис. 5.8 Ь, с [8], из которых определяется, что арматура по расчету нe требуется. Устанавливается конструктивная арматура в соответствии с |5, п. 9.5].
Для колонн второго этажа по осям Б и Д принимается продольная арматура (4
12 + 4 16) А500 с As =1256 мм2. Принятое армирование обеспечивает удобное соединение с продольной арматурой колонн 4 12 А500 первого этажа здания.
Диаметр поперечной арматуры в соответствии с [З, с. 126, п. 9.5|принимастся не менее 6 мм или ¼ максимального диаметра продольной арматуры, в зависимости от того, что больше. Шаг поперечной арматуры
должен быть равен меньшему значению из трех:
min
Принимается поперечная арматура диаметром 6 мм с шагом 320 мм.
0,199(2,7 + 2,5)7,5 = 7,76 кН;— от поверхности (отсос) в уровне покрытия
= 1 0,199 2,5 7,5 = 3,73 кН.Примечание 2
Нормативные величины ветровых нагрузок, определенные в данном разделе в соответствии с методикой EN1991 -1 -4, в 1,38 раза превышают нормативные значения ветровых нагрузок, вычисленных по нормам РФ (см. п. 4.3.1.2.3). Более подробная информация по сравнению ветровых воздействий приведена в [13].
4.22. Сочетание воздействий
4.1.2. Сочетание воздействий
Выражение для сочетания воздействий имеет вид [1, формула (6.10)]
где «+» обозначает «быть сочетаемым с»;
обозначает «эффект в комбинации»; Р — воздействие предварительного обжатия.При отсутствии предварительного напряжения и равенстве, всех коэффициентов
выражение (6.10) принимает вид |6, формула (D6.13)| В формуле учтена зависимость прочности конструкций от возможных изменений собственного веса в соответствии с [ 1, табл. А. 1.2(B)]. Значения частных коэффициентов надежности рекомендованы в [ 1, приложение А1 ] Коэффициенты
приводятся в [ 1, табл. А. 1.1 ].В расчетах учитываются следующие частные коэффициенты надежности:
= 0,7 — для торговых помещении (категория D); 0,6 — для ветровой нагрузки на здание; = 0,7 — для снеговой нагрузки на здание.Формула (D6.13) может быть описана следующим образом «конкретное сочетание воздействий включает в себя все постоянные нагрузки
= 1,0 или = 1,35) + ведущая временная нагрузка (с = 1,5) + сопутствующие временные нагрузки (с = 1,5 х )Для составления сочетания воздействий в ]1] установлено правило, при котором одно определенное временное воздействие выбирается как ведущее в комбинации воздействии. На практике почти всегда ведущее воздействие не является очевидным, в этом случае необходимо но очереди каждое временное воздействие рассматривать как ведущее.
Методика расчета рамы приведена в разделе 4.1.2. Наиболее невыгодная расчетная схема рамы представлена на рис. 56. Расчет выполняется для наиболее загруженных КОЛОНН второго этажа по осям Б Д здания.
Значения частных коэффициентов надежности для материалов и нагрузок приняты из проекта российского национального приложения к Еврокоду 0 «Основы проектирования сооружений», подготовленного ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (г. Москва).
Для постоянных нагрузок:
=1,0— для благоприятного воздействия постоянной нагрузки;
== 1,5 ÷ 1,3 — для неблагоприятного воздействия постоянной нагрузки значения коэффициента зависят от конструкции сооружения.
Для временных нагрузок:
=1,2 — для временной нагрузки на перекрытии; =1,4 — для ветровой и снеговой нагрузок; = 0,9 — для полезных нагрузок (торговые площади); = 0,9 — для ветровой нагрузки на здание; = 0,9 — для снеговой нагрузки на здание.4.23. Результаты расчетов
В табл. 8 приведены расчетные сочетания усилий для наиболее загруженных колонн по осям Б и Д второго этажа здания (см. схему на рис. 66)
Рис. 66. Геометрическая схема рамы
Таблица 8
Расчетные сочетания усилий 4.2.4. Расчет арматуры колонн второго этажа по осям Б и Д
Расчетное сочетание усилий:
293,5 кН, -122,9 кН м.Гибкость колонны:
= 32,5.Минимальная гибкость колонны
Гдe A = 0,7; B= 1,1; С = 1,7 -
= 1,7 + 115,6/122,9 = 2,47,здесь
= 115,6 кН м, = - 122,9 кН м; Так как
= 32,5 < = 116, то эффектами второго порядка можно пренебречь. Подбор продольной арматуры в колонне выполняется по графикам в соответствии с |8, п. 5.2.5].Вычисляются следующие параметры:
Расстояние от линии центров тяжести арматуры до каждой из сторон сечения принимается равным 50 мм и предполагается, что армирование сосредоточено в углах сечения. Тогда d1/h=50/400=0,125. Подбор арматуры выполняется по графикам на рис. 5.8 Ь, с [8], из которых определяется, что арматура по расчету нe требуется. Устанавливается конструктивная арматура в соответствии с |5, п. 9.5].
Для колонн второго этажа по осям Б и Д принимается продольная арматура (4
12 + 4 16) А500 с As =1256 мм2. Принятое армирование обеспечивает удобное соединение с продольной арматурой колонн 4 12 А500 первого этажа здания.Диаметр поперечной арматуры в соответствии с [З, с. 126, п. 9.5|принимастся не менее 6 мм или ¼ максимального диаметра продольной арматуры, в зависимости от того, что больше. Шаг поперечной арматуры
должен быть равен меньшему значению из трех:
min
Принимается поперечная арматура диаметром 6 мм с шагом 320 мм.