ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.05.2019
Просмотров: 960
Скачиваний: 1
26
10.Определяем выходной ток микросхемы ДД1.1 при логическом нуле
на еѐ выходе:
вых
п
вых
мА
вых
доп
где
п
В - напряжение питания логических элементов;
вых
В -
напряжение выходного сигнала «0» микросхемы 1331А8;
вых
доп
мА -
допустимый выходной ток микросхемы.
Если неравенство
вых
вых
доп
не
выполняется, то для согласования выводов логических элементов с входом
усилителя необходимо применить еще один каскад промежуточного
усиления. С целью сохранения требуемых фазовых соотношений в качестве
такого каскада целесообразно использовать эмиттерный повторитель в
дискретном иди интегральном исполнении (например, микросхему 149
КТ1Б).
нас
к
т
к
э н
н
э
н
Вт
12.Потери мощности на транзисторе в режиме переключения
пер
к
э т
к
т
Вт,
Где
с постоянная времени транзистора; -
коэффициент, зависящий от схемы усилителя и коэффициента насыщения
транзисторов b
1
Для двухтактного усилителя с нулевой точкой значения
в
зависимости от величины b
1
определяются из табл. 5.1. При b
1
= 2
.
Так как граничная частота усиления транзисторf
, мощностью
потерь на переключение можно пренебречь.
27
Таблица 3
b
1
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
0,685
0,71
0,754
0,82
0,89
0,98
1,13
13.Суммарные потери в транзисторе (мощностью потерь в режиме
отсечки пренебрегаем)
пот
нас
пер
Вт.
Убеждаемся, что
пот
к
доп
Выбираем ковдвоатор о емкостью ОД икФ.
Ф.
Выбираем конденсатор с ѐмкостью 0,1 мкФ.
15.Максимальное обратное напряжение и максимальный ток обратных
диодов VD3, VD6:
обр
п
В
а
к
т
А
Выбираем диоды Д223А с параметрами:
а
доп
А;
обр
В.
16. Выходной трансформатор TV1 рассчитываем по методике,
приведѐнной в [1]. В качестве материала сердечника трансформатора выбираем
сталь Э350 толщиной 0,08 мм.
Габаритная мощность трансформатора
В А
В соответствии с рекомендациями для
В А, частоты 500 Гц и
выбранной марки стали принимаем максимальное значение индукции в
сердечнике B
т
= 1,2 Тл; плотность тока в обмотках = 6 А/мм
2
; КПД
трансформатора
тр
; коэффициент заполнения окна медью k
м
= 0,1;
коэффициент заполнения сердечника k
c
= 0,86.
28
18. Определяем произведение площади сечения магнитопровода
ст
тр
с
м
см
Из справочника выбираем торроидальный магнитопроиод ОЛ/26-12,5, для
которого
ст
см
;
ст
см
см
19.Число витков первичной обмотки трансформатора
п
кэ
н
ст
с
витка
20.Число витков управляющей обмотки
п
кэ
н
витка
21. Действующее значение тока в первичной и вторичной обмотках:
к
т
√
√
А
√
√
А
22. Диаметр провода первичной и вторичной обмоток:
√
√
мм
√
√
мм.
Выбираем провод ПЭЛШО диаметром 0,18 мм и 0,38 мм.
4.2. Система управления трѐхфазным автономным инвертором
напряжения с пофазной коммутацией.
Функциональная схема системы управления включает задающий
генератор ЗГ, логическое устройство ЛУ, состоящее из делителя Д,
29
распределителя импульсов Р и дешифратора ДШ, и выходные
формирователи ВФ.
Последовательность импульсов, формируемых ЗГ, делителем и
распределителей импульсов распределяются по 13 каналам. ДШ преоб-
разует сигналы делителя и распределяются в импульсы управления
выходными формирователями, которые формируют импульсы необходимой
мощности для управления рабочими и коммутирующими тиристорами
инвертора.
ЗГ и ВФ могут быть выполнены по схемам, Рассмотрим принцип
построения логического устройства системы управления. В инверторе с
пофазной коммутацией рабочие тиристоры отпираются длинными
импульсами (при индуктивной нагрузке). ЛУ должно сформировать
импульсы необходимой длительности и распределить их по шести каналам
(по количеству работах тиристоров), сдвинутых друг относительно друга на
60 .
Рисунок 9
Из принципа работы инвертора с двухступенчатой пофазной
коммутацией следует, что для запирания рабочего тиристора необходимо
открыть соответствующий коммутирующий тиристор. Причем, при
отпирании второго рабочего тиристора той же фазы необходимо повторно
открыть тот же коммутирующий тиристор для дозаряда коммутирующего
30
конденсатора.
Таким образом, на коммутирующие тиристоры необходимо подавать
спаренные короткие импульсы. Вместо двух короткий импульсов на ком-
мутирующие тиристоры можно подавать один импульс, длительность ко-
торого должна быть такой, чтобы он в момент включения второго рабочего
тиристора фазы еще удерживал коммутирующий тиристор в открытом
состоянии.
Сложность логической части системы управления определяется
алгоритмом работы рабочих и коммутирующих тиристоров. Поскольку
время, предоставляемое рабочим тиристором для их выключения, должно
быть равно не менее 45 мкс (см. расчет силовой части), то временной
интервал между началами импульсов, поступающих на коммутирующие
тиристоры, должен быть равен или больше 45 мкс. Если этот интервал
принять за минимальный период повторения импульсов с выхода 12
делителя на DD1, то частоту их можно определить из выражения
Гц
⁄
. С целью выделения двух спаренных
импульсов в каждом канале управления коммутирующими тиристорами эти
импульсы делятся на восемь в делителе и на шесть в регистре. Общий
коэффициент деления составляет 48. Отсюда частота ЗГ будет:
ЗГ
вых
вых
Гц.
Распределитель импульсов РИ, выполненный на D-триггерах (DD2,
DD3), представляет собой счетчик Джонсона. РИ распределяет импульсы по
шести каналам. Частота входных импульсов РИ
вых
Гц. Импульсы
с такой частотой поступают на вход РИ с DD1(11).
Дешифратор ДШ, выделяющий импульсы длительностью 2 /3 для
управления рабочими тиристорами и по два спаренных коротких импульса
длительностью 26 мкс для управления коммутирующими тиристорами,
выполнен на микросхемах (DD4…DD20) и описывается логическими
уравнениями:
̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿̿;