Файл: Программа Промышленное и гражданское строительство проектирование.docx

Сети надземной прокладки выполняются на металлических опорах с предварительным утеплением прокладываемой сети. В местах отсутствия интенсивного потока людей и транспорта сети наружно прокладки устраиваются на высоте до 1,5м. В местах интенсивного потока людей и транспорта (над дорогами, проездами и тротуарами) прокладка надземных сетей выполняется на высоте 5 м.

1. Расчет ливневой канализации

Трассировка основных коллекторов водосточной сети производится по основным проездам территории авторемонтного завода, прокладка коммуникаций осуществляется подземным способом.

Обязательные дождеприемники следует устанавливать во всех пониженных местах.

Расчетный расход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q_calопределяется по формуле:



где β – коэффициент, учитывающий заполнение свободной ёмкости сети в момент возникновения напорного режима СП 32.13330.2018, табл. 11;

z_mid – среднее значение коэффициента стока определяется как средневзвешенная величина в зависимости от коэффициентов z_i, характеризующих типы покрытий поверхности бассейна стока;

z_mid= z₁P₁+ z₂P₂+…+ z_nP_n,

z_i– определяется по таблицам 9, 10 СП 32.13330.2018,

P_i– доля поверхности с i-м типом покрытия определяется по плану благоустройства и озеленения квартала (п. 2.5 [1]);

F – суммарная площадь, с которой ливнесток попадает в ливневой коллектор на расчетный участок. Определяется по плану водосточной сети с учетом границ главных и частных водосборных бассейнов (п. 2.2 [1]);

K – поправочный коэффициент, учитывающий неравномерность выпадения дождей по площади, определяется по СП 32.13330.2018, таблица 8;

Параметры А иn определяются по результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров, зарегистрированных в данном конкретном пункте (п. 3.1 [1]). При отсутствии обработанных данных параметр А определяется по формуле:



где q₂₀ – интенсивность дождя, л/(с га), для данной местности продолжительностью 70 мин при P= 1 год, определяемый по данным СП 32.13330.2012, черт. 1;

---

n – определяется поданным СП 32.13330.2018, таблица 4;

m_r – среднее количество дождей за годопределяется поданным СП 32.13330.2018, табл. 4;

P –   период однократного превышения расчетной интенсивности дождя принимаемый по СП 32.13330.2018, п. 2.13;

 –  определяется поданным СП 32.13330.2018, таблица 4.

В формуле (1) остается неопределенной величина t_r – расчетная продолжительность дождя, которая в соответствии с указанным методом предельных интенсивностей, равна времени (в мин) протекания дождевых вод по поверхности и трубам до расчетного участка:

t_r= t_con+ t_can +t_p,

где t_con – продолжительность протекания дождевых вод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора, мин. Величина t_con называется временем поверхностной концентрации (лат. concentratio), т.е. продолжительность стекания стоков по крышам, тротуарам, внутриквартальным проездам и т.д. В соответствии с СП 32.13330.2018, п. 2.16 при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей t_con= 5–10 мин, при наличии их t_con= 3–5 мин. При расчете внутриквартальной дождевой сети t_con= 2–3 мин.;

t_can – (лат. сanalia) продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам

t_can= 0,021∑l_can/v_can,

где l_can – длина участков лотков проезжей части улиц, равная расстоянию между дождеприемниками, м; v_can – расчетная скорость течения на участке лотка, м/с.

t_p – продолжительность протекания дождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения;

t_p= 0,017∑l_p/v_p,

где l_p – длина участков коллектора, м;

v_p – расчетная скорость движения стоков в трубе, м/с.

По черт. 1 СП 32.13330.2018 определяем значение q₂₀ = 70 л/с. Согласно п. 2.13 СП 32.13330.2018 по таблице 5 в зависимости от q₂₀ и условий расположения коллекторов определяем P = 0,33. Далее по таблице 4 СП 32.13330.2018 для города Санкт-Петербурга находим значения степени n = 0,59; m_r = 150; γ = 1,33. Значение коэффициента

---

K = 1 при F < 500га. Вычисляем значение коэффициента β находим по таблице 11 СП 32.13330.2018 при помощи интерполяции, β = 0,71. Принимаем t_con = 9 мин, t_can = 2 мин. Предварительное значение t_r = t_con + t_can = 9 + 2 = 11 мин.

Площадь самолеторемонтного завода составляет F = 6,48 га. Площадь дорог и площадок с асфальтовым покрытием составляет 3,8 га, что составляет 59% площади всего участка. Таким образом z_i=0,7.

Находим параметр А:



Определяем расчетный расход дождевых вод для всей территории самолеторемонтного завода:



Определение расстояния между дождеприемниками.

Для расчета продолжительности протекания дождевых вод по уличным лоткам, необходимо определить:

а) расстояние между дождеприемниками l_can, которое зависит от количества дождеприемников на участке улицы;

б) скорость течения вод v_can на участке лотка, которая зависит от его продольного уклона I_canи глубины его наполнения h_can.

Для определения количества дождеприемников предварительно определяется расход дождевых стоков по формуле (1), при этом учитывается только время поверхностной концентрации t_con и предварительно принятое время протекания дождевых вод по уличному лотку t_can^предв (т.е. учитывается движение воды до момента попадания ее в дождеприемники). Продольный уклон лотка улицы I_can определяется по схеме вертикальной планировки. Глубина наполнения лотка h_canпринимается от 0,06 м (min) до 0,12 м (max). Принимаем h_can = 0,1 м.

При определении расстояния между дождеприемниками необходимо руководствоваться следующими положениями:

– продолжительность протекания дождевых вод по уличному лотку предварительно принимается равной2–3 мин;

– значение скорости v_can, расхода q_can и наполнения h_can
в уличном лотке принимаются по справочной литературе такими, чтобы соблюдалось соотношение l_can^принят ≤ l_can^рек;l_can^принят – принятое расстояние между дождеприемниками; l_can^рек – рекомендуемое расстояние между дождеприемниками принимается по справочной литературе;

– расчетное расстояние между дождеприемниками

---

l_can^{ра ч}= (l_кв – 5) / n^расч,

где l_кв – длина территории на расчетном участке определятся по плану в границах проезжих частей улиц;

5 – расстояние от перекрестка до ближайшего дождеприемника;

n^расч – расчетное количество дождеприемников;

1. 
   фактическая продолжительность протекания дождевых вод по уличному лотку t_can должна отличаться от предварительно принятой t_can^предв не более чем на 25 %.
   

t_can^предв = 2 мин, t_can^предв = 1,77 мин, разница между ними составляет 11,5%, что допустимо, t_can^предв = 2 мин, t_can^предв = 2,42 мин, разница между ними составляет 21%, что допустимо.

Для расчёта был принят юго-западный главный коллектор, находящийся в одном из наиболее пониженных участков. Принятое расстояние между дождеприёмниками не превышает 80 м.

2. Гидравлический расчет дождевой сети

После определения фактической продолжительности протекания дождевых вод по уличным лоткам t_can устанавливается по формуле (1) расчетный расход дождевых вод q_cal на участках водосточной сети и выполняется гидравлический расчет этих участков, т.е. определяются диаметры и уклоны водосточных труб. При гидравлическом расчете руководствуются следующими положениями:

1. 
   расчетная длина первого (начального) расчетного участка дождевой канализации определяем по расчётной схеме, она составляет 44,4 м.
   
2. 
   при определении продолжительности протекания дождевых вод по трубе t_p предварительно задаются скоростью течения вод в трубе v^пр. Рекомендуется задаваться следующими значениями скоростей в зависимости от уклона труб i:
   

при i = 0,003 – 0,005;v^пр = 0,9 – 1,8м/с,

i = 0,006 – 0,008;v^пр = 1,2 – 2,3м/с,

i = 0,009 – 0,011;v^пр= 1,5 – 2,6м/с,

3. 
   расчетная продолжительность протекания дождевых вод (t_r) для начальных участков: t_r^i–m= t_con+ t_can+ t_p^i–m; для последующих участков: t_r^m–n= t_r^i–m+ t_p^m–n, где t_r^i–m – суммарная продолжительность протекания дождевых вод предыдущего участка (в случае нескольких предыдущих участков, выбирается наибольшая продолжительность протекания);
   
4. 
   после определения q_cal, по таблицам А.А. Лукиных и Н.А. Лукиных [6] подбираются такие диаметры и уклоны труб, при которых фактическая скорость (v^f) в трубе отличается от предварительно принятой (v^пр) не более, чем на 10 %; уклон подбираем равным уклону проезжей части, для уменьшения объёма земляных работ, по результатам расчёта видно, что принятая скорость отличается на участках от фактической менее чем на 10%;
   
5. 
   наименьшие диаметры труб для дождевой уличной сети принимаются – 250 мм;
   
6. 
   наименьшая расчетная скорость для дождевой канализации при P = 0,33 года принимается – 0,6 м/с;
   
7. 
   наибольшая расчетная скорость движения сточных вод принимается: для металлических труб – 10 м/с, для неметаллических – 7 м/с.
   

---

3. Расчет дренажа

В данном проекте предусмотрены систематические (площадные) дренажные системы, применяемые для дренирования территорий в случаях питания подземных вод за счет инфильтрации атмосферных осадков и вод поверхностного стока. Все работы выполнены в соответствии с требованиями СП 250.1325800.2016 «Здания и сооружения. Защита от подземных вод».

Геологические условия на территории проектирования, следующие:

- плодородный слой земли, 0,1 м;

- глина, 1,1 м;

- суглинок, 2,7 м;

- песок, 1,0 м;

- суглинок.

Уровень грунтовых вод находится на расстоянии 2,3 метра.

Геологические условия на территории, а также уровень залегания грунтовых вод позволяют устройство дренажа в местах озеленения (газонов).

Расчет систематического дренажа сводится к определению расстояний между дренами, расчетного расхода дрен и установлению диаметра труб.

Определение расстояний между дренами проводится по формуле:



Где Н – положение УГВ;

– заданная величина понижения горизонта УГВ;

К – коэффициент фильтрации, м/сут;

р – коэффициент инфильтрации, м/сут.



Таким образом максимальное расстояние между дренами не должно превышать 41 м.

Определение расчетного расхода дрен.



Где b – расчетная длина дрены.



Диаметр дрен назначается согласно конструктивным требованиям и принимается в данном проекте 200 мм.

Список литературы

1. 
   Литвинов С.В., Силютина Д.А. Комплексное инженерное благоустройство городских территорий: Учебное пособие / Литвинов С.В., Силютина Д.А. – Новосибирск : НГАСУ, 2010.
   
2. 
   Бирюков Л. Е. Основы планировки и благоустройства населенных мест и промышленных территорий : Учебн. пособие для вузов / Бирюков Л. Е – Москва: Высш. школа, 1978.
   
3. 
   СП 18.13330.2019. Производственные объекты. Планировочная организация земельного участка : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2019.
   
4. 
   СП 31.13330.2021. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2021.
   
5. 
   СП 32.13330.2018. Канализация. Наружные сети и сооружения: Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2019.
   
6. 
   СП 42.13330.2016. Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2020.
   
7. 
   СП 43.13330.2012. Сооружения промышленных предприятий. Актуализированная редакция СНиП 2.09.03-85 : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2012.
   
8. 
   СП 44.13330.2011. Административные и бытовые здания. Актуализированная редакция СНиП 2.09.04-87 : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2011.
   
9. 
   СП 56.13330.2011. Производственные здания. Актуализированная редакция СНиП 31-03-2001 : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2011.
   
10. 
    СП 82.13330.2016. Благоустройство территорий. Актуализированная редакция СНиП III-10-75 : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2016.
    
11. 
    СП 113.13330.2016. Стоянки автомобилей. Актуализированная редакция СНиП 21-02-99* : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2016.
    
12. 
    СП 124.133330.2012. Тепловые сети : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2012.
    
13. 
    СП 250.1325800.2016. Здания и сооружения. Защита от подземных вод : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2016.
    
14. 
    СП 420.1325800.2018. Правила проектирования систем газопотребления : Свод правил : Росстандарт. – Москва, 2018.
    

---