Файл: Механические методы воздействия на призабойную зону пласта.docx

Только после фиксации возможен плавный поворот головки, ее сопловой части, на расчетный угол. Автором проработан вариант поворота за счет реактивной энергии вытекающей жидкости. При этом сопла на головке располагают тангенциально, при истечении струй возникает реактивный поворотный момент, и корпус аппарата стремится повернуться вокруг оси. Для совершения поворота на необходимый угол в конструкцию головки, в ее сопловой части вводится упругое звено определённой жёсткости. При определенном давлении жидкости и соответствующей давлению скорости истечения жидкости из сопел, аппарат поворачивается на расчетный угол, прорезая щель. Упругое звено представляется как торсионная пружина кручения. Это новинка, конструктивное решение для которой предложено автором данной статьи.



Рис.5. Аппарат для пескоструйной перфорации: 1 – корпус; 2 - шар опрессовочного клапана; 3 - узел насадки; 4 – заглушка; 5 - шар клапана; 6 - хвостовик; 7 – центратор.

Для осуществления начала операции резания в пескоструйном аппарате предусмотрены два шаровых клапана, сбрасываемых с поверхности. Диаметр нижнего клапана меньше, чем седло верхнего клапана, поэтому нижний шар свободно проходит через седло верхнего клапана. Перфорация производится пескоструйным аппаратом, спускаемым на насосно-компрессорных трубах, в которые ввинчиваются шесть насадок для одновременного создания шести перфорационных каналов. При малой подаче насосных агрегатов часть отверстий может быть заглушена пробками. Насадки в стальной оправе изготавливаются из твердых сплавов, устойчивых против износа водопесчаной смесью, трех стандартных диаметров 3, 4, 5 и 6 мм. Для устойчивой работы гидроперфоратора, без вибраций, перфорационную головку оснащают гидравлическими опорами. Опоры приводятся в действие при достижении рабочего давления реза, они распирают головку в стволе скважины.

Глава 2. Расчет по гидравлическому разрыва пласта.

2.1. Определение давление гидроразрыва пласта.

Для выяснения приемистости скважины и ожидаемого давления разрыва скважина была предварительно испытана. По данным испытания построена зависимость приемистости скважины от давления на забое (рис.6.). Эта кривая позволяет определить давление разрыва пласта. Как видно из графика, при давлении разрыва р_з.р=37 МПа приемистость скважины составила 1400 м

---

³/сут.



Рис.6. - Зависимость приемистости скважины от забойного давления при гидроразрыве.

P_в.г=H*ρ*g=1790*2300*9,81=40,4 МПа

H-глубина залегания пласта (нижних отверстий фильтра) м;

ρ-средняя плотность осадочных вышележащих пород (2200-2600 кг/м³).

g-ускорение свободного падание; g=9.81 м/с².

Давление разрыва пласта определяем по формуле:

P_з.р= P_в.г- P_пл+P=40,4-15+2=27,4 МПа

P_пл-пластовое давление; P-предел прочности песчаника на разрыв, принимаем 2 МПа.

Результат: В этой работе нашли давление разрыва пласта P_з.р=27,4 МПа.

Заключение

В результате выполнений данной курсовой работы,механические методы воздействия на пласт.,я сделал следующие выводы:

В результате ГРП кратно повышается дебит добывающих или приемистость нагнетательных скважин за счет снижения гидравлических сопротивлений в призабойной зоне и увеличения фильтрационной поверхности скважины, а также увеличивается конечная нефтеотдача за счет приобщения к выработке слабо дренируемых зон и пропластков. Воздействие на пласт в условиях заводнения осадкообразующими, вязкоупругими реагентами на поздней стадии эксплуатации месторождений обеспечивает выравнивание проницаемостей неоднородного пласта, повышение охвата его заводнением , улучшение нефтевытесняющих свойств воды и рекомендуется для интенсификации разработки обводненных месторождений с высокой минерализацией пласта. настоящее время в промысловой практике распространение получили псевдотрехмерные модели, представляющие собой совокупность двух известных двумерных моделей, описывающих рост трещины и течение жидкости в ней в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Важнейшим фактором успешности процедуры ГРП является качество жидкости разрыва и проппанта. В последние годы разрабатывается технология комплексного подхода к проектированию ГРП, который основан на учете многих факторов, таких как проводимость пласта, система расстановки скважин, механика трещины, характеристики жидкости разрыва и проппанта, технологические и экономические ограничения.

Список использованной литературы

1. Гиматудинов Ш. К. и др. Физика нефтяного и газового пласта. – М.: Недра,1982. – 312с.

---

2.Оркин Г. К., Кучинский П. К. Физика нефтяного пласта. – М.: Гостоптехиздат, 1955. – 299с.

3.Амикс Дж. и др. Физика нефтяного пласта. – М.: Гостоптехиздат, 1962. – 572с.

4.Ермилов О. М., Ремизов В. В., Ширковский Л. И., Чугунов Л. С. Физика пласта, добыча и подземное хранение газа. – М.: Наука, 1996. - 541с.

5.Варфоломеев Д. Ф., Хамаев В. Х. Химия нефти и газа. – Уфа, 1977. – 61с.

6.https://studbooks.net/2492376/tovarovedenie/raschet_gidravlicheskogo_razryva_plasta.

7. https://neftegaz.ru/dictionary/ctg/ngk/%D0%94

---