Файл: Методические указания по выполнению курсового проекта по профессиональному модулю.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.10.2023
Просмотров: 266
Скачиваний: 4
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
1. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОФОРМЛЕНИЮ КУРСОВЫХ РАБОТ
1.1 Порядок оформления пояснительной записки
Структура пояснительной записки
2.1. Классификация методов и средств измерения
Понятие о температуре и температурных шкалах
Измерение давления, разрежения и разности давлений
Измерение уровня жидкостей и сыпучих материалов.
Приборы для измерения расхода жидкости, газа, пара и тепла. Классификация расходомеров
Так как предельное значение Re меньше рассчитанного
(Reпред
г). По таблице 3.11 определяем произведение К2К3, завися- щее от уже известных величин m и D.
При диаметре, равном 51мм и m=0,355 получаем:
K2K3 = 1,0251
0,646511,0251 0,6627
Таблица 3.11
Произведение поправочных множителей К2К3, для нормальных диафрагм
| m | D, мм | |||
| - | 300 | 200 | 100 | 50 |
| 0,05 | 1,005 | 1,010 | 1,019 | 1,025 |
| 0,15 | 1,001 | 1,0065 | 1,015 | 1,023 |
| 0,25 | 1 | 1,0045 | 1,014 | 1,024 |
| 0,35 | 1 | 1,0045 | 1,014 | 1,025 |
| 0,45 | 1 | 1,0045 | 1,015 | 1,026 |
| 0,55 | 1 | 1,0055 | 1,0165 | 1,028 |
| 0,65 | 1 | 1,0065 | 1,018 | 1,03 |
д). Точное значение ξ определяем по известным значениям m и ∆P/Р1, воспользуясь по данными таблицы 3.6 (при приближенной оценке m принимался 0,3).
Методом интерполяции получаем ξ=0,969.
ж) Исходя из полученных данных, вычисляем массовый рас- ход по формуле:
G* 1,11αmξD2
G* 1,11 0.6627 0,355 0,969 0,05108162 0,5277 кг
с
9.В таком случае погрешность составит:
G G*
100%
G
1900 1899,72 100% 0.015%
1900
Если полученное значение расхода отличается от расчетной величины расхода в пределах ±0,5%, то расчет выполнен правильно. Если расхождение не превышает ±2%, допускается уточнить диа- метр отверстия диафрагмы по уравнениям:
При расхождении больше 2% расчет выполняется вновь.
-
Наименьший расход, при котором не нужно вводить по- правочный множитель К1, получим из выражения:
Gmin G
Reпред расч Re
G 1899,72 112000 254,85 кг
min
834890 ч
Вывод: Выполненный расчет расходной диафрагмы трубопровода показал, что погрешность расчета не превышает 0,5%, и равна ∆=0,015%, поэтому можно сделать заключение о том, что расчет выполнен корректно.
Список использованной литературы
-
Панферов Н.Н. Теплотехнические измерения. Учеб.-метод. комплекс. СПб.: Изд-во СЗТУ, 2017, 171 с. -
Иванов С.Г. Теплотехнические измерения и приборы: Методические указания к курсовой работе по дисциплине "Теплотехнические измерения"/ С.Г. Иванов, Н.Б. Горячкин. М.: МИИТ, 2016. 44 с. -
Волошенко А.В. Технические измерения и приборы (курс лекций). 2018,
132 с.
-
Братковский Е.В. Технологические измерения и приборы: Учебн. посо-
бие / Е.В. Братковский, А.В. Заводяный. Новотроицк: ГТУ МИСиС, 2017, 128 с.
-
Иванова Г.М. Теплотехнические измерения и приборы: учебник для ВУЗов/ Г.М. Иванова, Н.Д. Кузнецов, В.С. Чистяков. – 3-е изд.., перераб. и доп. – М.: Изд-во МЭИ, 2008, 458 с. -
ГОСТ 8.417-2002 ГСИ «Единицы величин». -
ГОСТ 8.586.1-2005 Измерение расхода количества жидкостей и газа с помощью сужающих устройств.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Варианты заданий по расчету расходной диафрагмы
| № варианта | Теоретическая часть | Данные для расчета | ||||||
| Тип преобразова- теля Материал | Измеряемая среда | Р1, МПа | Р2, МПа | Рд, МПа | Температура среды | Максимальный расход | Минимальный расход | |
| 1 | ПТ-ТП 68 Сталь марки 20 | Водяной пар | 9 | - | 0,015 | 180 | 2700 | 1600 |
| 2 | ПТ-ТС 68 Сталь марки 20Н | Водяной пар | 11 | 10 | - | 190 | 900 | 700 |
| 3 | НП-ТЛ1-М Сталь марки 15М | Водяной пар | 10 | 8,5 | - | 160 | 1900 | 1600 |
| 4 | НП-ТЛ1-М Бронза | Водяной пар | 9 | - | 0,013 | 190 | 2800 | 1700 |
| 5 | НП-3 Сталь марки 12МХ | Водяной пар | 10,5 | - | 0,4 | 160 | 1100 | 900 |
| 6 | ЭПП-63 Сталь марки Х23Н13 | Водяной пар | 12 | 11 | - | 200 | 1000 | 700 |
| 7 | ПТ-ТС 68 Сталь марки Х18Н9Т | Водяной пар | 11 | 10,5 | - | 180 | 2000 | 1800 |
| 8 | ЭПП-63 Сталь марки 12МХ | Водяной пар | 7 | 6 | - | 160 | 2300 | 1800 |
| 9 | ПТ-ТП 68 Сталь марки 15ХМ | Водяной пар | 11,5 | - | 0,045 | 180 | 2200 | 2100 |
| 10 | НП-ТЛ1-М Чугун | Водяной пар | 8 | 7 | - | 170 | 1700 | 1000 |
| 11 | НП-3 Сталь марки 15ХМ | Водяной пар | 9 | 9,002 | - | 169 | 1506 | 1500 |
| 12 | НП-СЛ1-М Сталь 12МХ | Водяной пар | 10 | - | 0,3 | 150 | 1000 | 900 |
| | | Продолжение приложения 2 | ||||||
| № варианта | Теоретическая часть | Данные для расчета | ||||||
| Тип преобразова- теля Материал | Измеряемая среда | Р1, МПа | Р2, МПа | Рд, МПа | Температура сре- ды | Максимальный расход | Минимальный расход | |
| 13 | НП-ТЛ1-М Сталь марки 15М | Водяной пар | 10 | - | 0,045 | 200 | 2700 | 1600 |
| 14 | НП-ТЛ1-М Бронза | Водяной пар | 11,5 | 9 | - | 190 | 800 | 600 |
| 15 | НП-ТЛ1-М Сталь марки Х23Н13 | Водяной пар | 10 | 7,5 | - | 160 | 1800 | 1600 |
| 16 | НП-3 Чугун | Водяной пар | 8 | - | 0,033 | 180 | 2700 | 1600 |
| 17 | НП-ТЛ1-М Бронза | Водяной пар | 10,5 | - | 0,5 | 170 | 1200 | 1000 |
| 18 | НП-ТЛ1-М Чугун | Водяной пар | 12,5 | 11 | - | 300 | 1000 | 800 |
| 19 | НП-3 Сталь марки Х23Н13 | Водяной пар | 12 | 10 | - | 190 | 2000 | 1800 |
| 20 | ПТ-ТС 68 Сталь марки 20Н | Водяной пар | 7 | 5 | | 160 | 1700 | 1500 |
| 21 | НП-3 Чугун | Водяной пар | 9,5 | - | 0,02 | 170 | 2754 | 2700 |
| 22 | ЭПП-63 Сталь марки 15ХМ | Водяной пар | 10,5 | - | 0,025 | 190 | 3200 | 3100 |
| 23 | НП-3 Чугун | Водяной пар | 12,5 | 10 | - | 200 | 900 | 600 |
| 24 | ЭПП-63 Сталь марки 20 | Водяной пар | 10 | 8,5 | - | 160 | 1700 | 1500 |
| 25 | ПТ-ТП 68 Сталь марки 15М | Водяной пар | 8 | 6 | - | 180 | 2500 | 2100 |