ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.11.2023
Просмотров: 90
Скачиваний: 2
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Выбор системы горячего водоснабжения
2. Тепловой баланс системы. Выбор схемы присоединения подогревателей для СГВ
3. Расчет секундных расходов горячей воды
4. Расчет циркуляционных расходов горячей воды
5. Гидравлический расчет трубопроводов
8 Расчет потерь давления в тепловом узле
(принимается 1)
При пластинах 0,3р:
(принимается 3)
fгре = fнагр = mнаг· fk = 1 · 0,00245 = 0,00245 м2 (пластины 0,6р)
fгре = fнагр = mнаг· fk = 3 · 0,0011 = 0,0033 м2 (пластины 0,3р)
Wгрефкт – фактическая скорость греющей воды, м/с;
Gгре – расход греющей воды, кг/ч;
fгре – общее живое сечение каналов в пакете по греющей воде, м2;
ρ – плотность воды, кг/м3.
Для рассчитываемого теплообменника:
Gгре = 5796,4 кг/ч, как определено в записки
fгре = 0,00245 м2 для пластины 0,6р
fгре = 0,0033 м2 для пластины 0,3р
ρ = 1000 кг/м3
Wгрефкт = 5796,4 : (3600 · 0,00245 · 1000) = 0,7 м/с (пластины 0,6р)
Wгрефкт = 5796,4 : (3600 · 0,0033 · 1000) = 0,5 м/с (пластины 0,3р)
5.Фактическая скорость нагреваемой воды:
Wнагфкт – фактическая скорость нагреваемой воды, м/с;
Gнаг – расход нагреваемой воды, кг/ч;
fнаг – общее живое сечение каналов в пакете по нагреваемой воде, м2;
ρ – плотность воды, кг/м3.
Для рассчитываемого теплообменника:
Gнаг = 4374 кг/ч, как определено в записки
fнаг = 0,00245 м2 для пластины 0,6р
fнаг = 0,0033 м2 для пластины 0,3р
ρ = 1000 кг/м3
Wнагфкт = 4374 : (3600 · 0,00245 · 1000) = 0,5 м/с (пластины 0,6р)
Wнагфкт = 4374 : (3600 · 0,0033 · 1000) = 0,4 м/с (пластины 0,3р)
6. Коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемой воде:
α1 = 1,16 · A · (23000 + 283 · tгреср – 0,63 · (tгреср)2) · (Wгрефкт)0,73
α1 – коэффициент теплоотдачи от греющей воды на стенку пластины, Вт/(м2·°С);
A – коэффициент, зависящий от типа пластин;
tгреср – средняя температура греющей воды, °С;
Wгрефкт – фактическая скорость греющей воды, м/с.
Для рассчитываемого теплообменника:
A = 0,492 (пластины 0,6р)
A = 0,368 (пластины 0,3р)
Wгрефкт = 0,7 м/с (пластины 0,6р),
Wгрефкт = 0,5 м/с (пластины 0,3р),
tгреср = 50 °С,
α1 = 15649 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α1 = 9156 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
7. Коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемой воде:
водоснабжение подогреватель гидравлический трубопровод
α2 = 1,16 · A · (23000 + 283 · tнагср – 0,63 · (tнагср)2) · (Wнагфкт)0,73
α2 – коэффициент тепловосприятия нагреваемой воды от стенки пластины, Вт/(м2·°С);
A – коэффициент, зависящий от типа пластин, принимаемый по Приложению 6;
tнагср – средняя температура нагреваемой воды, °С;
Wнагфкт – фактическая скорость нагреваемой воды, м/с.
Для рассчитываемого теплообменника:
A = 0,492 (пластины 0,6р)
A = 0,368 (пластины 0,3р)
Wнагфкт = 0,5 м/с (пластины 0,6р),
Wнагфкт = 0,4 м/с (пластины 0,3р),
tнагср = 30 °С,
α2 = 10640 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α2 = 6762 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
8. Коэффициент теплопередачи теплообменника:
k – коэффициент теплопередачи теплообменника, Вт/(м2·°С);
β – коэффициент, учитывающий уменьшение теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости о качества воды принимается равным 0,7 ÷ 0,85;
α1 – коэффициент теплоотдачи от греющей воды на стенку пластины, Вт/(м2·°С);
α2 – коэффициент тепловосприятия нагреваемой воды от стенки пластины, Вт/(м2·°С);
δпл- толщина пластины, м;
λпл– коэффициент теплопроводности материала пластины, Вт/м·°С.
Для рассчитываемого теплообменника:
β = 0,8
α1 = 15649 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α2 = 10640 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α1 = 9156 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
α2 = 6762 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
σст = 0,001 м
λст = 16 Вт/м·°С
k = 3630 Вт/(м2·°С) (пластины 0,6р)
k = 2503,1 Вт/(м2·°С) (пластины 0,3р)
9. Требуемая площадь поверхности нагрева теплообменника:
Fтр – требуемая площадь поверхности нагрева, м2;
Qгв – максимальная тепловая нагрузка СГВ здания, Вт;
k – коэффициент теплопередачи теплообменника, Вт/(м2·°С);
Δtср – среднелогарифмический температурный напор теплообменника, °С.
Δtср – среднелогарифмический температурный напор теплообменника, °С.
τ1’ – температура греющей воды на входе в теплообменник, °С;
τ3’ – температура греющей воды на выходе из теплообменника, °С;
tx – температур нагреваемой воды на входе в теплообменник, °С;
tг – температур нагреваемой воды на выходе из теплообменника, °С.
Для расчета принимаем:
τ1’ = 70 °С
τ3’ = 30 °С
tx = 5 °С
tг = 60 °С
= 16,3 °С
= 4,6 м2 (пластины 0,6р)
= 6,6 м2 (пластины 0,3р)
10. Количество ходов в теплообменнике:
X = (Fтр + fпл) : (2 · m · fпл)
Х – число ходов;
Fтр – требуемая площадь поверхности нагрева, м2;
fпл – площадь нагрева одной пластины, м2;
m – число каналов.
Для рассчитываемого теплообменника:
При пластинах 0,6р:
Fтр = 4,6 м2, как определено в записки;
fпл = 0,6 м2;
m = 1, как определено в записки
При пластинах 0,3р:
Fтр = 6,6 м2, как определено в записки;
fпл = 0,3 м2;
m = 3, как определено в записки
X = (4,6 + 0,6) : (2 · 1 · 0,6) = 4,3 ≈ 5 (для пластин 0,6р)
X = (6,6 + 0,3) : (2 · 3 · 0,3) = 3,8 ≈ 4 (для пластин 0,3р)
11. Действительная поверхность нагрева:
F = (2 · m · X – 1) · fпл
F = (2 · 1 · 5 – 1) · 0,6 = 5,4 м2 (при пластинах 0,6р)
F = (2 · 3 · 4 – 1) · 0,3 = 6,9 м2 (при пластинах 0,3р)
12.Количество пластин в теплообменнике:
n = F : fпл
n = 5,4 : 0,6 = 11 (пластин 0,6р)
n = 6,9: 0,3 = 23 (пластина 0,3р)
13. Потери давления в теплообменнике:
pтер = φ · Б · (33 – 0,08 · tср) · (Wфкт) 1,75 · Х
pтер – теряемое давление, кПа;
φ – коэффициент, учитывающий образование накипи, для нагреваемой воды принимается равным 1,5 ÷ 2,0, а для греющей равным 1;
Б – коэффициент, зависящий от типа пластины;
tср – средняя температура воды, °С;
Wфкт – фактическая скорость воды, м/с;
Х – число ходов.
В рассчитываемом теплообменнике для нагреваемой воды:
Wнагфкт = 0,5 м/с (пластины 0,6р),
Wнагфкт = 0,4 м/с (пластины 0,3р),
Б = 3 (для пластин 0,6р)
Б = 4,5 (для пластин 0,3р)
φ = 1,5
tнагср = 30 °С
Х = 5 (пластины 0,6р),
Х = 4 (пластины 0,3р),
pтер0,6р = 1,5·3·(33 – 0,08·30) · 0,5 1,75 · 5 = 204,7 кПа
pтер0,3р = 1,5·4,5·(33 – 0,08·30) · 0,4 1,75 · 4 = 166,2 кПа
Для греющей воды:
Wгрефкт = 0,7 м/с (пластины 0,6р),
Wгрефкт = 0,5 м/с (пластины 0,3р),
Б = 3 (для пластин 0,6р)
Б = 4,5 (для пластин 0,3р)
φ = 1
tгрср = 50 °С
Х = 5 (пластины 0,6р),
Х=4 (пластины 0,3р),
pтер0,6р = 1·3·(33 – 0,08·50) · 0,71,75 · 5 = 234,7 кПа
pтер0,3р = 1·4,5·(33 – 0,08·50) · 0,51,75 ·4 = 153,3 кПа
В результате выбираем теплообменник типа 0,3р толщиной 0,8 мм, изготовленными из стали 12Х18Н10Т на консольной раме, с уплотнительными прокладками из теплостойкой резины марки 395. С компоновкой
для аппарата 0,3р.
Потери давления в тепловом узле складываются из потерь давления в подогревателе и сужающемся устройстве
Потери в сужающемся устройстве
Нсч- потери давления в счетчике, принимаются по диаграмме 70МПа=7м; Нф- потери давления в фильтре, принимаются по диаграмме, 3м;
Нl- потери давления по длине сужающегося устройства;
Нк- потери давления на сжатии потока (конфузор),м;
Нg- потери давления на расширении потока (диффузор),м
Потери давления по длине сужающегося устройства определяются по формуле:
Нl=λ∙L∙V2/2∙g∙d
V- скорость теплоносителя, м/с;
λ- коэффициент гидравлического сопротивления трению;
L- длина сужающегося устройства, м;
d- диаметр сужающегося устройства, м
Скорость теплоносителя, м/с, определяется по формуле:
V=Gч/S
Gч- количество теплоносителя, м3/ч
S- площадь поперечного сечения трубы, м2
S=π∙d2/4=3,14∙0,022/4=0,314∙10-3 м2
V=1,215∙10-3/0,314∙10-3=3,9 м/с
λ=0,3146∙Re-0,25
Re- число Рейнольдса
Число Рейнольдса определяется по формуле:
Re= V∙d/γ
γ=0,004 см2/с – кинематическая вязкость воды
Re=3,9∙20/0,004=19500
λ=0,3146∙19500-0,25=0,027
Тогда Нl будут равны:
Нl= 0,027∙0,5∙3,92/2∙10∙0,02=0,513 м
Потери давления на сжатие потока:
Нк=ςк∙V2/2∙g
ςк- коэффициент местного сопротивления, выбирается по номограмме для переходного конуса 12,50, ςк= 0,36
Нк=0,36∙3,92/2∙10=0,27 м
Потери давления на расширении потока:
Нд=ςд∙V2/2∙g
ςк- коэффициент местного сопротивления, выбирается по номограмме для переходного конуса 12,50, ςд= 0,23
Нд=0,23∙3,92/2∙10=0,17 м
Подставляя все полученные значения в формулу потерь давления в сужающемся устройстве:
Потери давления в тепловом узле:
Производительность циркуляционного насоса рассчитывается по формуле
Gцн=( Gс+ Gц)∙0,15+ Gц
Gц- циркуляционный расход, кг/с;
Gс- секундный расход, кг/с
Gцн=(1,259+0,149)∙0,15+0,149=0,36 кг/с
Подбираем насос ЦВЦ 16,0-6,7, с подачей 0,8-25 кг/с, напором 7,7-4 м, мощностью электродвигателя 0,35-0,845 Вт и общим КПД 41 %.
Устанавливается два нососа, один из которых резервный.
При пластинах 0,3р:
(принимается 3)-
Общее живое сечение каналов в пакете теплообменника:
fгре = fнагр = mнаг· fk = 1 · 0,00245 = 0,00245 м2 (пластины 0,6р)
fгре = fнагр = mнаг· fk = 3 · 0,0011 = 0,0033 м2 (пластины 0,3р)
-
Фактическая скорость греющей воды:
Wгрефкт – фактическая скорость греющей воды, м/с;
Gгре – расход греющей воды, кг/ч;
fгре – общее живое сечение каналов в пакете по греющей воде, м2;
ρ – плотность воды, кг/м3.
Для рассчитываемого теплообменника:
Gгре = 5796,4 кг/ч, как определено в записки
fгре = 0,00245 м2 для пластины 0,6р
fгре = 0,0033 м2 для пластины 0,3р
ρ = 1000 кг/м3
Wгрефкт = 5796,4 : (3600 · 0,00245 · 1000) = 0,7 м/с (пластины 0,6р)
Wгрефкт = 5796,4 : (3600 · 0,0033 · 1000) = 0,5 м/с (пластины 0,3р)
5.Фактическая скорость нагреваемой воды:
Wнагфкт – фактическая скорость нагреваемой воды, м/с;
Gнаг – расход нагреваемой воды, кг/ч;
fнаг – общее живое сечение каналов в пакете по нагреваемой воде, м2;
ρ – плотность воды, кг/м3.
Для рассчитываемого теплообменника:
Gнаг = 4374 кг/ч, как определено в записки
fнаг = 0,00245 м2 для пластины 0,6р
fнаг = 0,0033 м2 для пластины 0,3р
ρ = 1000 кг/м3
Wнагфкт = 4374 : (3600 · 0,00245 · 1000) = 0,5 м/с (пластины 0,6р)
Wнагфкт = 4374 : (3600 · 0,0033 · 1000) = 0,4 м/с (пластины 0,3р)
6. Коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемой воде:
α1 = 1,16 · A · (23000 + 283 · tгреср – 0,63 · (tгреср)2) · (Wгрефкт)0,73
α1 – коэффициент теплоотдачи от греющей воды на стенку пластины, Вт/(м2·°С);
A – коэффициент, зависящий от типа пластин;
tгреср – средняя температура греющей воды, °С;
Wгрефкт – фактическая скорость греющей воды, м/с.
Для рассчитываемого теплообменника:
A = 0,492 (пластины 0,6р)
A = 0,368 (пластины 0,3р)
Wгрефкт = 0,7 м/с (пластины 0,6р),
Wгрефкт = 0,5 м/с (пластины 0,3р),
tгреср = 50 °С,
α1 = 15649 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α1 = 9156 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
7. Коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемой воде:
водоснабжение подогреватель гидравлический трубопровод
α2 = 1,16 · A · (23000 + 283 · tнагср – 0,63 · (tнагср)2) · (Wнагфкт)0,73
α2 – коэффициент тепловосприятия нагреваемой воды от стенки пластины, Вт/(м2·°С);
A – коэффициент, зависящий от типа пластин, принимаемый по Приложению 6;
tнагср – средняя температура нагреваемой воды, °С;
Wнагфкт – фактическая скорость нагреваемой воды, м/с.
Для рассчитываемого теплообменника:
A = 0,492 (пластины 0,6р)
A = 0,368 (пластины 0,3р)
Wнагфкт = 0,5 м/с (пластины 0,6р),
Wнагфкт = 0,4 м/с (пластины 0,3р),
tнагср = 30 °С,
α2 = 10640 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α2 = 6762 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
8. Коэффициент теплопередачи теплообменника:
k – коэффициент теплопередачи теплообменника, Вт/(м2·°С);
β – коэффициент, учитывающий уменьшение теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости о качества воды принимается равным 0,7 ÷ 0,85;
α1 – коэффициент теплоотдачи от греющей воды на стенку пластины, Вт/(м2·°С);
α2 – коэффициент тепловосприятия нагреваемой воды от стенки пластины, Вт/(м2·°С);
δпл- толщина пластины, м;
λпл– коэффициент теплопроводности материала пластины, Вт/м·°С.
Для рассчитываемого теплообменника:
β = 0,8
α1 = 15649 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α2 = 10640 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,6р)
α1 = 9156 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
α2 = 6762 Вт/(м2·°С) (при пластинах 0,3р)
σст = 0,001 м
λст = 16 Вт/м·°С
k = 3630 Вт/(м2·°С) (пластины 0,6р)
k = 2503,1 Вт/(м2·°С) (пластины 0,3р)
9. Требуемая площадь поверхности нагрева теплообменника:
Fтр – требуемая площадь поверхности нагрева, м2;
Qгв – максимальная тепловая нагрузка СГВ здания, Вт;
k – коэффициент теплопередачи теплообменника, Вт/(м2·°С);
Δtср – среднелогарифмический температурный напор теплообменника, °С.
Δtср – среднелогарифмический температурный напор теплообменника, °С.
τ1’ – температура греющей воды на входе в теплообменник, °С;
τ3’ – температура греющей воды на выходе из теплообменника, °С;
tx – температур нагреваемой воды на входе в теплообменник, °С;
tг – температур нагреваемой воды на выходе из теплообменника, °С.
Для расчета принимаем:
τ1’ = 70 °С
τ3’ = 30 °С
tx = 5 °С
tг = 60 °С
= 16,3 °С = 4,6 м2 (пластины 0,6р) = 6,6 м2 (пластины 0,3р)10. Количество ходов в теплообменнике:
X = (Fтр + fпл) : (2 · m · fпл)
Х – число ходов;
Fтр – требуемая площадь поверхности нагрева, м2;
fпл – площадь нагрева одной пластины, м2;
m – число каналов.
Для рассчитываемого теплообменника:
При пластинах 0,6р:
Fтр = 4,6 м2, как определено в записки;
fпл = 0,6 м2;
m = 1, как определено в записки
При пластинах 0,3р:
Fтр = 6,6 м2, как определено в записки;
fпл = 0,3 м2;
m = 3, как определено в записки
X = (4,6 + 0,6) : (2 · 1 · 0,6) = 4,3 ≈ 5 (для пластин 0,6р)
X = (6,6 + 0,3) : (2 · 3 · 0,3) = 3,8 ≈ 4 (для пластин 0,3р)
11. Действительная поверхность нагрева:
F = (2 · m · X – 1) · fпл
F = (2 · 1 · 5 – 1) · 0,6 = 5,4 м2 (при пластинах 0,6р)
F = (2 · 3 · 4 – 1) · 0,3 = 6,9 м2 (при пластинах 0,3р)
12.Количество пластин в теплообменнике:
n = F : fпл
n = 5,4 : 0,6 = 11 (пластин 0,6р)
n = 6,9: 0,3 = 23 (пластина 0,3р)
13. Потери давления в теплообменнике:
pтер = φ · Б · (33 – 0,08 · tср) · (Wфкт) 1,75 · Х
pтер – теряемое давление, кПа;
φ – коэффициент, учитывающий образование накипи, для нагреваемой воды принимается равным 1,5 ÷ 2,0, а для греющей равным 1;
Б – коэффициент, зависящий от типа пластины;
tср – средняя температура воды, °С;
Wфкт – фактическая скорость воды, м/с;
Х – число ходов.
В рассчитываемом теплообменнике для нагреваемой воды:
Wнагфкт = 0,5 м/с (пластины 0,6р),
Wнагфкт = 0,4 м/с (пластины 0,3р),
Б = 3 (для пластин 0,6р)
Б = 4,5 (для пластин 0,3р)
φ = 1,5
tнагср = 30 °С
Х = 5 (пластины 0,6р),
Х = 4 (пластины 0,3р),
pтер0,6р = 1,5·3·(33 – 0,08·30) · 0,5 1,75 · 5 = 204,7 кПа
pтер0,3р = 1,5·4,5·(33 – 0,08·30) · 0,4 1,75 · 4 = 166,2 кПа
Для греющей воды:
Wгрефкт = 0,7 м/с (пластины 0,6р),
Wгрефкт = 0,5 м/с (пластины 0,3р),
Б = 3 (для пластин 0,6р)
Б = 4,5 (для пластин 0,3р)
φ = 1
tгрср = 50 °С
Х = 5 (пластины 0,6р),
Х=4 (пластины 0,3р),
pтер0,6р = 1·3·(33 – 0,08·50) · 0,71,75 · 5 = 234,7 кПа
pтер0,3р = 1·4,5·(33 – 0,08·50) · 0,51,75 ·4 = 153,3 кПа
В результате выбираем теплообменник типа 0,3р толщиной 0,8 мм, изготовленными из стали 12Х18Н10Т на консольной раме, с уплотнительными прокладками из теплостойкой резины марки 395. С компоновкой
для аппарата 0,3р.8 Расчет потерь давления в тепловом узле
Потери давления в тепловом узле складываются из потерь давления в подогревателе и сужающемся устройстве
Потери в сужающемся устройстве
Нсч- потери давления в счетчике, принимаются по диаграмме 70МПа=7м; Нф- потери давления в фильтре, принимаются по диаграмме, 3м;
Нl- потери давления по длине сужающегося устройства;
Нк- потери давления на сжатии потока (конфузор),м;
Нg- потери давления на расширении потока (диффузор),м
Потери давления по длине сужающегося устройства определяются по формуле:
Нl=λ∙L∙V2/2∙g∙d
V- скорость теплоносителя, м/с;
λ- коэффициент гидравлического сопротивления трению;
L- длина сужающегося устройства, м;
d- диаметр сужающегося устройства, м
Скорость теплоносителя, м/с, определяется по формуле:
V=Gч/S
Gч- количество теплоносителя, м3/ч
S- площадь поперечного сечения трубы, м2
S=π∙d2/4=3,14∙0,022/4=0,314∙10-3 м2
V=1,215∙10-3/0,314∙10-3=3,9 м/с
λ=0,3146∙Re-0,25
Re- число Рейнольдса
Число Рейнольдса определяется по формуле:
Re= V∙d/γ
γ=0,004 см2/с – кинематическая вязкость воды
Re=3,9∙20/0,004=19500
λ=0,3146∙19500-0,25=0,027
Тогда Нl будут равны:
Нl= 0,027∙0,5∙3,92/2∙10∙0,02=0,513 м
Потери давления на сжатие потока:
Нк=ςк∙V2/2∙g
ςк- коэффициент местного сопротивления, выбирается по номограмме для переходного конуса 12,50, ςк= 0,36
Нк=0,36∙3,92/2∙10=0,27 м
Потери давления на расширении потока:
Нд=ςд∙V2/2∙g
ςк- коэффициент местного сопротивления, выбирается по номограмме для переходного конуса 12,50, ςд= 0,23
Нд=0,23∙3,92/2∙10=0,17 м
Подставляя все полученные значения в формулу потерь давления в сужающемся устройстве:
Потери давления в тепловом узле:
9 Подбор циркуляционных насосов
Производительность циркуляционного насоса рассчитывается по формуле
Gцн=( Gс+ Gц)∙0,15+ Gц
Gц- циркуляционный расход, кг/с;
Gс- секундный расход, кг/с
Gцн=(1,259+0,149)∙0,15+0,149=0,36 кг/с
Подбираем насос ЦВЦ 16,0-6,7, с подачей 0,8-25 кг/с, напором 7,7-4 м, мощностью электродвигателя 0,35-0,845 Вт и общим КПД 41 %.
Устанавливается два нососа, один из которых резервный.
Список используемых источников
-
Мансуров Р.Ш., Гребнев Д.В. Система горячего водоснабжения жилого дома. Методические указания по написанию курсовых работ. – Оренбург: ИПК ГОУ ОГУ, 2006. -
СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий. -
СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов. -
Козин В.Е. Теплоснабжение. Учебное пособие для студентов вузов.- М.: Высшя школа, 1980.-408 с. -
Хрусталев Б.М. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование.- М.: АСВ, 2008.- 784с.