Файл: Теплоснабжения.doc

б) подкачивающих и смесительных  не менее трех, один из которых является резервным, при этом резервный насос предусматривается независимо от числа рабочих насосов;

в) подпиточных  в закрытых системах теплоснабжения не менее двух, один из которых является резервным, в открытых системах  не менее трех, один из которых также является резервным;

г) в узлах деления водяной тепловой сети на зоны (в узлах рассечки) допускается в закрытых системах теплоснабжения устанавливать один подпиточный насос без резерва, а в открытых системах  один рабочий и один резервный.

Число насосов уточняется с учетом их совместной работы на тепловую сеть.

24. Перепад давлений на вводе двухтрубных водяных тепловых сетей в здания при определении напора сетевых насосов (при элеваторном присоединении систем отопления) следует принимать равным расчетным потерям давления на вводе и в местной системе с коэффициентом 1,5, но не менее 0,15 МПа.

---

4.3. Расчетный расход воды для подпитки водяных тепловых сетей, число и емкость баков – аккумуляторов и баков запаса подпиточной воды и требования по их

установке

1. Расчетный расход воды, м³/ч, для подпитки тепловых сетей следует принимать:

а) в закрытых системах теплоснабжения  численно равным 0,75 %фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. При этом для участков тепловых сетей длиной более 5 км от источников теплоты без распределения теплоты расчетный расход воды следует принимать равным 0,5 % объема воды в этих тру бопроводах;

б) в открытых системах теплоснабжения  равным расчетному среднему расходу воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 1,2 плюс 0,75 % фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий. При этом для участков тепловых сетей длиной более 5 км от источников теплоты без распределения теплоты расчетный расход воды следует принимать равным 0,5 % объема воды в этих трубопроводах;

в) для отдельных тепловых сетей горячего водоснабжения при наличии баков-аккумуляторов  равным расчетному среднему расходу воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 1,2; при отсутствии баков по максимальному расходу воды на горячее водоснабжение плюс (в обоих случаях) 0,75 % фактического объема воды в трубопроводах сетей и присоединенных к ним системах горячего водоснабжения зданий.

2. Объем воды в системах теплоснабжения при отсутствии данных по фактическим объемам воды допускается принимать равным 65 м³ на 1 МВт расчетного теплового потока при закрытой системе теплоснабжения 70 м³ на 1 МВт  при открытой системе и 30 м³ на 1 МВт  при отдельных сетях горячего водоснабжения.

3. Для открытых и закрытых систем теплоснабжения должна предусматриваться дополнительно аварийная подпитка химически не обработанной и не деаэрированной водой, расход которой принимается в количестве 2 % объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления, вентиляции и в системах горячего водоснабжения для открытых систем теплоснабжения.

При наличии нескольких отдельных тепловых сетей, отходящих от коллектора теплоисточника, аварийную подпитку допускается определять только для одной наибольшей по объему тепловой сети.

---

Для открытых систем теплоснабжения аварийная подпитка должна обеспечиваться только из систем хозяйственно-питьевого водоснабжения.

4. Для открытых систем теплоснабжения, а также при отдельных тепловых сетях на горячее водоснабжение должны предусматриваться баки-аккумуляторы химически обработанной и деаэрированной подпиточной воды, расчетной емкостью, равной десятикратной величине среднего расхода воды на горячее водоснабжение.

В закрытых системах теплоснабжения на источниках теплоты мощностью 100 МВт и более следует предусматривать установку баков запаса химически обработанной и деаэрированной подпиточной воды емкостью 3 % объема воды в системе теплоснабжения. схема включения баков запаса должна обеспечивать непрерывное обновление воды в баках. Количество баков независимо от системы теплоснабжения принимается не менее двух по 50 % рабочего объема.

5. Размещение баков-аккумуляторов горячей воды возможно как на источнике теплоты, так и в районах теплопотребления. При этом на источнике теплоты должны предусматриваться баки-аккумуляторы емкостью не менее 25 % общей расчетной емкости баков. На территории источников теплоты установку баков-аккумуляторов следует предусматривать по нормам Минтопэнерго России.

6. Внутренняя поверхность баков должна быть защищена от коррозии, а вода в них  от аэрации.

7. Группа баков должна быть ограждена валом высотой не менее 0,5 м. Обвалованная территория должна вмещать объем наибольшего бака и иметь отвод воды в канализацию.

8. Устанавливать баки-аккумуляторы горячей воды в жилых кварталах не допускается. Расстояние от баков-аккумуляторов горячей воды до границы жилых кварталов должно быть не менее 30 м. При этом на грунтах I типа просадочности расстояние должно быть не менее 1,5 толщины слоя просадочного грунта.

При размещении баков-аккумуляторов вне территории источников теплоты следует предусматривать их ограждение высотой не менее 2,5 м для исключения доступа посторонних лиц к бакам.
4.4. Гидравлические режимы и их регулирование
Общие принципы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления применимы и для расчета теплопроводов тепловых сетей, но с учетом некоторых их особенностей. Так, в расчетах теплопроводов принимаются турбулентное движение воды (скорость воды больше 0,5 м/с, пара больше 20 

30 м/с, т.е. квадратичная область расчета), значения эквивалентной шероховатости внутренней поверхности стальных труб больших диаметров, мм, принимают для: паропроводов

---

k= 0,2; водяной сети k= 0,5; конденсатопроводов k= 0,5  1,0.

Расчетные расходы теплоносителя по отдельным участкам тепловой сети определяются как сумма расходов отдельных абонентов с учетом схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения (рис. 4.1).



Рис. 4.1. Расход сетевой воды на индивидуальном тепловом пункте при различных схемах присоединения подогревателей горячего водоснабжения и максимальной нагрузке горячего водоснабжения. Температурный график отопительный. Расчетная нагрузка отопления

Q₀ = 1,16 МВт при t_н = -22 ⁰С; нагрузка горячего водоснабжения: средняя Q₀^ср = 0,364 МВт; максимальная Q₀^max = 0,728 МВт
Как следует из рисунка, наибольшие расходы сетевой воды отмечаются при параллельной схеме, а наименьшие при последовательной схеме включения подогревателей ГВС. Кроме того, необходимо знать оптимальные удельные падения давления в трубопроводах, которые предварительно определяются технико-экономическим расчетом. Обычно их принимают равными 0,3  0,6 кПа для магистральных тепловых сетей и до

2 кПа  для ответвлений.

При проведении гидравлических расчетов используются схемы и геодезический профиль теплотрассы с указанием размещения источников теплоснабжения, потребителей теплоты и расчетных нагрузок. Для ускорения и упрощения расчетов вместо таблиц в последние годы используются компьютерные и графические программы.
4.5. Пьезометрический график
При проектировании и в эксплуатационной практике для учета взаимного влияния геодезического профиля района, высоты абонентских систем, действующих напоров в тепловой сети широко пользуются пьезометрическими графиками. По ним нетрудно определить напор (давление) и располагаемое давление в любой точке сети и в абонентской системе для динамического и статического состояния системы. Рассмотрим построение пьезометрического графика, при этом будем считать, что напор и давление, падение давления и потеря напора связаны следующими зависимостями: Н = р/, м (Па/м);

Н = р/, м·(Па/м); h = R/ (Па), где Н и Н

---

 напор и потеря напора, м (Па/м); р и р  давление и падение давления, (Па);

  массовая плотность теплоносителя, кг/м³; h и R  удельная потеря напора (безразмерная величина) и удельное падение давления (Па/м).

При построении пьезометрического графика в динамическом режиме за начало координат принимают ось сетевых насосов, взяв эту точку за условный нуль, строят профиль местности по трассе основной магистрали и по характерным ответвлениям (отметки которых отличаются от отметок основной магистрали). На профиле в масштабе вычерчивают высоты присоединяемых зданий, затем, приняв предварительный напор на всасывающей стороне коллектора сетевых насосов Н_вс = 10  15 м, наносится горизонталь А₂Б₄ (рис. 4.2, а). От точки А₂ откладывают по оси абсцисс длины расчетных участков теплопроводов (с нарастающим итогом), а по оси ординат из концевых точек расчетных участков  потери напора на этих участках. Соединив верхние точки этих отрезков, получим ломаную линию А₂Б₂, которая и будет пьезометрической линией обратной магистрали. Каждый вертикальный отрезок от условного уровня А₂Б₄ до пьезометрической линии А₂Б₂ обозначает собой потери напора в обратной магистрали от соответствующей точки до циркуляционной насосной на ТЭЦ.



Рис. 4.2. Пьезометрический график

а  построение пьезометрического графика; б  пьезометрический график двухтрубной тепловой сети

От точки Б₂ в масштабе откладывается вверх необходимый располагаемый напор для абонента в конце магистрали Н_аб, который принимается равным 15  20 м и более. Полученный отрезок Б₁Б₂ характеризует напор в конце подающей магистрали. От точки Б₁ откладывается вверх потеря напора в подающем трубопроводе Н_п и проводится горизонтальная линия Б₃А₁.

От линии А₁Б₃ вниз откладываются потери напора на участке подающей линии от источника теплоты до конца отдельных расчетных участков и строится аналогично предыдущему пьезометрическая линия А

---