Файл: Проектирование системы кондиционирования воздуха (скв) для помещения зрительного зала кинотеатра.docx
Добавлен: 11.12.2023
Просмотров: 274
Скачиваний: 7
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
2.2. Расчет воздухообмена по избыткам теплоты
3. ПОСТРОЕНИЕ НА I-D-ДИАГРАММЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В ТЕПЛЫЙ И ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОДЫ ГОДА
3.1. Построение процесса обработки воздуха в теплый период года
4. ВЫБОР ТИПОРАЗМЕРА И КОМПОНОВКА О ЦЕНТРАЛЬНОГО НЕАВТОНОМНОГО КОНДИЦИОНЕРА
5. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТОВ УСТАНОВКИ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ
5.1. Воздухоприемные и смесительные блоки
5.3. Блоки воздухонагревателей
GQ 62786,4 кг/ч (2.12)
где Qпх=52322 – теплопоступления в холодный период года, Вт.
2.3. Определение минимального количества наружного воздуха, которое необходимо подавать в помещение по санитарной норме
Воздухообмен по норме подачи наружного воздуха GH (кг/ч), вычисляется по формуле, кг/ч:
GH=L1∙n∙p=20∙1,2∙600=14400 кг/ч (2.13)
где L – норма подачи наружного воздуха в помещение, по данным [5] при нахождении человека в помещении до 2 часов непрерывно L1=20 м3/ч;
ρ – плотность воздуха в данных расчетах может приниматься равной 1,2 кг/м3.
В качестве расчетного принимается максимальное значение расхода, определяемое по формуле (2.11), которое составляет 93000 кг/ч.
В данной курсовой работе предполагается использовать СКВ с постоянным расходом воздуха. Расходы воздуха G, (а также GH, GP для способа с рециркуляцией), определенные для теплого периода года стараются сохранить для обработки в холодный период года.
3. ПОСТРОЕНИЕ НА I-D-ДИАГРАММЕ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В ТЕПЛЫЙ И ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОДЫ ГОДА
3.1. Построение процесса обработки воздуха в теплый период года
Исходные данные для построения процесса обработки воздуха в теплый период года принимаются по таблицам 1.1, 1.2.
Расход подаваемого воздуха в помещение составляет 93000 кг/ч.
Так как воздухообмен по избыткам теплоты больше, чем нормируемое значение, т.е. выполняется G>Gн, то в кинотеатре возможно применение рециркуляции. Рециркуляция принимается в пропорции 70/30.
Расход рециркуляционного воздуха будет равен, кг/ч:
Gр=0,7∙G= 0,7∙93000=65100 (3.1)
Расход наружного воздуха, кг/ч:
Gн=G – Gр = 93000 – 65100 = 27900 (3.2)
Через точку В проводится луч процесса εт до пересечения с изотермой температуры приточного воздуха tп. Из точки П проводится линия dп=const до пересечения с кривой φо=90% в точке О. Параметры точки О соответствуют состоянию обрабатываемого воздуха на выходе из камеры орошения. Отрезок ОП характеризует процесс нагревания воздуха в воздухонагревателе второго подогрева. Точка смеси находится на отрезке Н и В. Энтальпия точки смеси по формуле
, кДж/ кг:
Ic= (65000∙41+27900∙52)/93000=44,6 Дж/кг (3.3)
Параметры всех точек приведены на рисунке 3.1.
Таблица 3.1
точка | t | I | d | φ |
В | 21 | 41 | 8,3 | 63% |
П | 17 | 36 | 7,9 | 70% |
О | 12 | 29 | 7,9 | 95% |
Н | 27 | 53 | 11,2 | 63% |
С | 25 | 44,6 | 10,6 | 63% |
Рис.3.1. Процесс обработки воздуха в теплый период года:
ОП – нагрев в воздухоподогревателе второго подогрева; ПВ – процесс, протекающий в помещении; СО – процесс в камере орошения; т. С – точка смеси.
Угловой коэффициент процесса:
εт.= 11658 кДж/кг
Мощность камеры орошения составит, Вт:
Qх=0,278∙GQ∙(Iс – Iо) = 0,278∙93000∙(44,6-29)=403322Вт (3.4)
Расход тепла в калорифере второго подогрева, Вт:
Qт=0,278∙GQ∙(Iо – Iп) =0,278∙93000∙(38-35)=75330 Вт (3.5)
Количество испарившейся влаги, кг/ч:
W= GQ∙(dс – dо) = 93000∙(11-7,9)∙10-3=288 (3.6)
3.2. Построение процесса обработки воздуха в холодный период года
Исходные данные для построения процесса обработки воздуха в теплый период года принимаются по таблицам 1.1, 1.2.
В данной курсовой работе предполагается использовать СКВ с постоянным расходом воздуха, поэтому для холодного периода года расход воздуха составит G =93000 кг/ч.
Угловой коэффициент. Рассчитанный по формуле (2.10) составляет εх=7800 кДж/кг.
Точка смеси определяется по формуле (3.3), кДж/кг:
Ic= (65000∙41+27900∙52)/93000=23,3 Дж/кг
Таблица 3.2
точка | t | I | D | ϕ |
В | 20 | 44 | 9 | 60 |
П | 17 | 38 | 3,5 | 65 |
О | 13 | 32 | 8,5 | 95 |
Н | -25 | -25 | 0,4 | 80 |
К | 9 | 10 | 0,4 | 5 |
С’ | 17 | 33 | 3 | 55 |
Рис.3.2. Процесс обработки воздуха в холодный период года:
НК – нагрев воздуха в воздухоподогревателе первого подогрева; ОП – нагрев в воздухоподогревателе второго подогрева; ПВ – процесс, протекающий в помещении; СО – процесс в камере орошения; т. С – точка смеси.
По аналогии с п.3. 1 строится процесс смещения наружного и рециркуляционного воздуха (отрезок НВ) и определяются параметры смеси.
Из точки С проводится луч процесса нагревания воздуха в воздухонагревателе первого подогрева до пересечения с адиабатой Iо=const в точке K соответствующей параметрам воздуха на входе в оросительную камеру. Так как точка смеси С оказалась ниже кривой φ=100%, то наружный воздух перед смещением его с рециркуляционным следует предварительно требуется нагреть в воздухонагревателе первого подогрева (рис. 3.2)
Мощность камеры орошения рассчитывается по формуле (3.4) и составит, Вт:
Qх=0,278∙GQ∙(Iс – Iо) = 0,278∙93000∙(44,6-29)=403322 Вт
Расход тепла в калорифере первого подогрева, определяется по формуле, Вт:
Qт1=0,278∙Gн∙(Iк – Iн) = 0,273∙27900∙(10+25)=266584,5,2Вт (3.7)
Расход тепла в калорифере второго подогрева, определяется по формуле (3.5), Вт:
Qт2=0,273∙93000∙(38-32)=152334 Вт
Количество испарившейся влаги определяется по формуле (3.6) и составит, Вт:
W=93000∙(8,5-3)∙10-3=511 кг/ч
4. ВЫБОР ТИПОРАЗМЕРА И КОМПОНОВКА О ЦЕНТРАЛЬНОГО НЕАВТОНОМНОГО КОНДИЦИОНЕРА
Объемный расход воздуха вычисляется по формуле, м3/ч:
L=G/ ρ=93000/1,2=77500 м3/ч, (4.1)
где ρ - плотность воздуха при определении типоразмера кондиционера обычно принимается при температуре 20 °С – ρ=1,2 кг/м3.
Типоразмер центрального кондиционера определяется по расчетному расходу воздуха, выраженному в 1000 м3/час (у некоторых марок кондиционеров – в 100 м3/ч).
Камеры орошения в современных центральных кондиционерах используются преимущественно в качестве изоэнтальпических (адиабатических) увлажнителей для холодного периода года.
Выбор типоразмера должен производиться по величине расчетного воздухообмена с учетом различных факторов: уровня шума, стоимости, наличия достаточных площадей для размещения оборудования, сопротивления сети воздуховодов и прочих. При этом режиму оптимальной работы соответствует скорость движения воздуха в проходных сечениях блоков в пределах 2–3,5 м/с. В работе выбор кондиционера проводился по каталогу [4].
Кондиционеры ВЕЗА-КЦКП имеют размерный ряд по номинальной воздухопроизводительности – от 500 до 120 000 м3/час. Типоразмерный ряд кондиционеров построен в соответствии с мировой практикой, в основу которой положено сочетание различных сочетаний модуля 610×610мм воздушных фильтров, его половины (305×610) и четверти (305×305), на базе которых установлены фронтальные размеры блоков кондиционера.
Выбор типа кондиционера проводился по номограмме, рис. 4.1. В работе кондиционер выбран КЦКП-80 (кондиционер центральный каркасно-панельный).
Компоновка кондиционера представлена в приложении 1.