Файл: Решение 7 3 Генеральный план 9 4 Теплотехнический расчет 9.docx

_f =1,2  коэффициент надёжности по нагрузке;

_стены= 0,38м  толщина стены.
N_стен = 3,0 2  18  1,2  0,38 = 49,25кн/м.
Общая наземная нагрузка

N_наз^р = N_пер +N_пок +N_стены , кн/м, (2.4)
N_наз^р= 24,4+23,4+8,64+49,25=105,69кн/м

2.1.5 Определение ширины подошвы фундамента по оси Б
bN_наз^Н/( R₀ - _усрH_зал,), м, (2.5)
где N_наз^Н= N_наз^р/_f =56,44/1,2 = 47 кН/м  нормативная наземная нагрузка;

R₀ = 40 кН/м² расчётное сопротивление грунта;

_уср = 20 кН/м² усреднённый вес фундамента и грунта на его уступах.
Глубина заложения фундамента

Н_зал=1,85м

b 105,69/(250 - 20*1,85) = 0,49м
Следовательно, принимаем ширину подошвы фундамента по ГОСТ 500мм.

Во избежание усложнения расчета ширины подошвы фундамента, расчет производится без учета фактического сопротивления R (фор. №7 СНиП2.02-01-83*). Основание: решение комиссии строительных дисциплин пр. №1 от 21.09.2005г.
Под ненесущие стены принимаем фундаментные плиты конструктивно шириной 600мм.

2.2 Расчет и конструирование пустотной плиты

2.2.1 Расчёт пустотной плиты перекрытия ПК54.15

Размеры плиты:

L = 3,6 м, В = 1,5м, h_плиты = 0,22мм

D_отв. = 0,159м, n_пуст =7шт.

Материалы:

бетон кл. В20,

R_в = 1,15кн/см², R_в_t = 0,09кн/см²

В расчёт вводим R_в и R_в_t с учётом коэффициентов работы бетона g_i = 0,9

R_в´g_i = 1,15*0,9 = 1,04кн/см²,

R_в_t´g_i = 0,09*0,9 = 0,08кн/см²
Арматура:

- рабочая А-III (А-400), R_s = 36,5кн/см²,

- поперечная А-I (А-240), R_sw = 17,5кн/см²,

- конструктивная ВI, диаметр - 3мм

Глубина опирания плиты на стену:l_оп = 20см

Нагрузки по перекрытию из таблицы 2.2

q_пер = 6,84н/м²

2.2.2 Расчётная схема перекрытия и внутренних усилий

Рисунок 2.1 - Эпюра внутреннего усилия в перекрытии
Плита работает как однопролётная, свободно опёртая балка:

l₀ = l - l_оп , м, (2.6)

l₀ = 3,6 - 0,2 = 3,4м

Нагрузка на один метр длины плиты:

q_пог = q_пер×B, кН/м, (2.7)
где q_пер = кН/м²- нагрузка с перекрытия по таблице 2.2

B = 1,5м - ширина плиты перекрытия,

q_пог = 6,77 × 1,5 = 10,16кН/м

Расчёт на прочность ведём по расчётным нагрузкам, максимальный момент в плите:

М_max = q_пог×l₀²/8, кН × м, (2.8)
где q_пог = 10,16кН/м - погонная нагрузка

l₀ = 3,4м - расчётный пролёт плиты

М_max = 10,16 × 3,4 ²/8 = 14,7кН × м

Максимальная поперечная сила, возникающая в плите:

Q_max=q_пог×l₀/2 (2.9)
Q_max = 10,16 × 3,4/2 = 17,27кН

2.2.3 Расчётное сечение панели

Поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению, путём смещения рёбер к центру:

Рисунок 2.2 - Расчетное сечение пустотной панели

Исходим из условия. что заменяем площадь круглых пустот Д= 159 мм квадратами со стороной h₁ той же площади и того же момента инерции. Приравнивая площади круга и квадрата:

h₁² = ПД_отв²/ 4 , (2.10)

Рисунок 2.3- Пустотное сечение и эквивалентное тавровое сечение панели

Находим все параметры таврового сечения.

Ширина ребра (в):

в = В- 3см -n_пуст * h₁ = 150 - 3 - 7 *0,9 * 15,9 = 147 - 100,17 = 46,83см,

где 3см - ширина швов между плитами

n_пуст- количество пустот в плите

Д_отв- 15,9 см

Ширина верхней сжатой полки b_fⁱ = В - 3 см = 150 - 3 = 147

Высота тавра h:

Н = h_пл = 22 см

Высота сжатой полки h_fⁱ:

h_fⁱ = h- 0.9 Д_отв /2 = 22 -0,9 *15,9 /2 = 22 -14, 31 /2 = 3,8см

Уточняем ширину сжатой полки b_fⁱ( находим расчетную ширину полки).

b

_f^ipac = b + 12 h_f ,при h_fⁱ

Имеем hⁱf = 3,8 >0,1 h=2,2 см, следовательно в ⁱf =46,83 +12х3,8=92,43 см

Из двух значений вf =147см и в ⁱf=92,43см в расчет вводим меньшее.

2.2.4 Расчёт рабочей арматуры

Для определения расчётного случая находим положение нейтральной оси в сечении:

М_x= hf^| = R_b×b_f×h_f(h₀ - h_f^|/2), кН×м, (2.11)
где R_b = 1,04кН/см²- расчётное сопротивление сжатого бетона

b_f^| = 92,43см - ширина сжатой полки

h₀ = h -а_з.с = 22-2 = 20см - рабочая высота сечения

h_f^|= 3,8см - высота сжатой полки сечения
М_max= 14,7кН×м < М_Х = 1,04 ×92,43 ×3,8 (20-3,8/2) = 3958кН×см = 39,58кН×м

Условие выполняется, значит, расчёт ведём как на прямоугольное сечение с размерами:

b´h = b_f^|×h = 92,43 × 22см

Проверяем прочность сжатой зоны бетона:

А₀£ М_max (10²)/(R_b×b_f^|×h₀²) £ А₀_R,, (2.12)
где М_max = 14,7кН×м - максимальный момент в плите сопротивления бетона

b_f^|= 92,43см - расчётная ширина сжатой полки

h₀ = 20см - рабочая высота сечения
А₀ = 1470/(1,04× 92,43× 20²) = 0,038 < А₀_R = 0,43

Условие выполняется, сжатая зона прочна, и арматура требуется только в растянутой зоне. А₀ =0,038 Þh = 0,979
Определяем площадь всех рабочих стержней:

А_S = M_max× 10²/(R_s×h× h₀,), см², (2.13)
где M_max= 14,7кН×м

R

Смотрите также файлы

Это Мухаммед шайбани страна пересенческого капитализма Сначала было Сейчас 28 ес.docx

Курсовая работа Название дисциплины Программирование Тема.doc

Оценка 96,77 из 100,00 Вопрос.docx

История создания государственной горноспасательной службы России (к 100летию создания службы).doc

Фгос ооо и соо требования к метапредметным, личностным результатам обучения и.pdf