Файл: Курсовая работа по дисциплине Техника и технологии нефтяных скважин.docx

Рисунок 14 – Характеристика кабелей для погружных электронасосов

Потери электроэнергин в ка беле КРБКЗХ25 длиной 100 м определяются по формуле:



где 1=70,- рабочий ток в статоре электродвигателя ПЭД - 35; R - сопротивление п в кабеле в Ом.

Сопротивление в кабеле длиной 100 м может быть опре делено по формуле:



где р_t - удельное сопротивление кабеля при температуре t_k в ⁰С в Ом*мм²/м; q = 25 мм² - сечение жилы кабеля.

Удельное сопротивление кабеля при t_к-=40 °С



где р = 0,0175 Ом * мм² / м - удельное сопротивление меди при a = 0,004 - температурный коэффициент для меди; R = 0,076 Ом; ∆Pк = 3*70²*0,076*10^-3 = 1,11 кВт.

Общая длина кабеля будет равна сумме глубины спуска насоса (850 м) и расстояния от скважины до станции управления (10 м). Примем с запасом на увеличение погружения насоса длину кабеля 1000 м. В этом кабеле сечением 25 мм² потери мощности составят:



5. Выбор двигателя. Мощность двигателя, необходимую для работы насоса, определяем по формуле:



где

С учетом потери мощности 11,1 кВт в круглом кабеле потребная мощность составит:



В соответствии с рисунком 13 принимаем электродвигатель ПЭД-35-123 мощностью 35 кВт, диаметром 123 мм и длиной 5549 мм.

Для этого двигателя из той же таблицы выбираем протектор диаметром 110 мм и длиной 1152 мм.



Рисунок 15 – Техническая характеристика электродвигателей и протекторов

Поскольку содержание газа в пластовом флюиде на приеме насоса составляет 49 %, необходимо дополнительная установка газостабилизатора в компоновке оборудования центробежно-вихревого насоса.

---

Заключение

В ходе данной курсовой работы было рассмотрено назначение и принцип работы установки центробежно-вихревого насоса, приведена и проанализирована сравнительная характеристика центробежно-вихревого насоса с установкой электро-центробежного насоса. Также рассмотрены возможные компоновки ВНН и выполнен подбор оборудования центробежно-вихревого насоса к скважине.

Таким образом, выполнение курсовой работы по дисциплине «Техника и технология нефтяных скважин» позволило закрепить теоретические знания, полученные при изучении курса, а также обрести новые знания и опыт в подборе оборудования для скважины с установкой погружного центробежно-вихревого насоса.

Список использованной литературы

1 Агеев Ш.Р., Джалаев А.М., Дроздов А.Н., Маслов В.Н., Перельман М.О. Опыт эксплуатации скважин с высоким газовым фактором погружными насосноэжекторными системами// ESP Workshop 2005

2 Перельман О.М., Пещеренко С.Н., Рабинович А.И., Слепченко С.Д. Методика определения надежности погружного оборудования и опыт ее применения// ESP Workshop 2005

3 Заявка №99/27257 РСТ, МКИ6 F04 D 13/10. Stage in a submerged multiple-stage pump/ А.I.Rabinovich, O.M. Perelman, P.B.Kuprin; Zakrytoe Aksionernoe Obschestvo “Novomet-Perm” (РФ). №98/00396; Заяв. 24.11.98; Опубл. 03.06.99; Приоритет 25.11.97, № 97120198 (РФ).

4. Патент 2133878 РФ, МКИ6 F04 D 13/06. Погружной многоступенчатый насос / И.В. Выдрина, Г.А.Штенникова, Ю.Л.Семенов и др. №97119549/06; Заявл. 25.11.97; Опубл. 27..07.99. Бюл. №21. 4с.:ил.

5 Пат. 2,270,666 США, НКИ 103-87. Deep Well Pump/ A.Arutunoff, Reda Pump Company. №172,761. Заяв. 4.11.37; Опубл. 20.01.42.

6 Патент 2056973 РФ, МКИ6 В 22 F 7/02. Способ изготовления составных изделий / А.И.Рабинович, О.М. Перельман, Г.Л. Дорогокупец и др. №930186616/02; Заявл. 13.04.93; Опубл. 27..03.96. Бюл. №9. 3 с.:ил. .

7 Сагдиев Р. Ф. Особенности установления режима работы добывающей скважины при эксплуатации с забойным давлением ниже давления насыщения. Автореф. дис. канд. техн. наук. М. 2003. 17 с.

8 K. Aziz,G. Govier, M. Fogarasi. Pressure drop in wells producing oil and gaz. – The Journal of Canadian Petroleum Technology, 1972, Montreal, July – September, PP 38- 48. 10. Перельман О.М., Пещеренко С.Н., Рабинович А.И., Слепченко С.Д. Статистический анализ надежности погружных установок в реальных условиях эксплуатации//Надежность и сертификация оборудования для нефти и газа. 2003. N 3. C. 28–34

---