Файл: Озимая рожь.Механизация.docx

номинальная эксплуатационная мощность двигателя, л.с.

80

номинальная частота вращения коленчатого вала, об/мин

2200

удельный расход топлива, г/э л.с. – ч

185

радиус колеса, м

0,73

наименьший радиус поворота

2,7

эксплуатационная масса трактора, кг

3370

КПД трансмиссии

0,87

КПД ВОМ

0,98

Передачи: I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

2,50

4,26

7,24

8,90

10,54

12,33

15,15

17,9

33,38

На передачах: I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

242,2

142,1

83,6

68,0

57,4

49,1

40,0

33,7

18,1

МТЗ-82 + ПЛН-3-35

ДТ-75 + ПЛН-4-35

Диапазон скоростей

До 12 км/ч

До 9 км/ч

Номинальное тяговое усилие трактора Ркрн

Рα = Gэ×sinα=3410×0,035=120

III передача Pкрн=1700кГс

IV передача Pкрн=1550кГс

V передача Pкрн=1250кГс

VI передача Pкрн=950кГс

Рα = Gэ×sinα=6370×0,035=223

III передача Pкрн=3125кГс

IV передача Pкрн=2500кГс

V передача Pкрн=2125кГс

VI передача Pкрн=1750кГс

Номинальное тяговое усилие с учетом потерь силы тяги на преодоление склона Рαкрн

III пер Рαкрн=1700-120=1580кГс

IV пер Рαкрн=1550-120=1430кГс

V пер Рαкрн=1250-120=1130кГс

VI пер Рαкрн=950-120=830кГс

III пер Рαкрн=3125-223=2902кГс

IV пер Рαкрн=2500-223=2277кГс

V пер Рαкрн=2125-223=1902кГс

VI пер Рαкрн=1750-223=1527кГс

Удельное сопротивление на площадь сечения пласта плуга, обозначаемое по заданию, как К₀[кГс/см²] переводим в удельное сопротивление на метр ширины захвата [кГс/м] плуга, обозначаемое К

К₀=> К=К₀×а×10²=0,55кГс/см²×27см×10²=1500кГс/м

Удельная металлоемкость плуга

gпл=Gпл/bпл=495/1,05=471кГс/м

gпл=Gпл/bпл=675/1,4=482кГс/м

Максимальная ширина захвата пахотного агрегата для каждой из выданных передач

Bmax = Pαкрн/K+ gпл ×sinα

III Bmax= 1580/1500+471×0,035=1,05м

IV Bmax=1430/1517=0,9м

V Bmax=1130/1517=0,7м

VI Bmax=830/1517=0,5м

III Bmax= 2902/1500+482×0,035=1,9м

IV Bmax=2277/1517=1,5м

V Bmax=1902/1517=1,25м

VI Bmax=1527/1517=1м

Количество корпусов плуга

nк= Bmax/bк

IIInк=3

IV nк=3

V nк=2

VI nк=2

III nк=5

IV nк=4

V nк=4

VI nк=3

Тяговое сопротивление агрегата

Rагр= K×bк×nк+Gпл×sinα

III Rагр=1500×0,35×3+495×0,035= 1592кГс

IV Rагр=1592кГс

V Rагр=1500×0,35×2+17=1067кГс

VI Rагр=1067кгС

III Rагр=1500×0,35×5+675×0,035= 2649кГс

IV Rагр=1500×0,35×4+24=2124кГс

V Rагр=2124кГс

VI Rагр=1500×0,35×3+24=1599кГс

Коэффициент использования тягового усилия

ŋ=Rагр/Pαкрн

III ŋ=1592/1580=1,01

IV ŋ=1592/1430=1,1

V ŋ=1592/1130=1,4

VI ŋ=1592/830=1,9

III ŋ=2124/2902=0,73

VI ŋ=2124/2277=0,93

V ŋ=2124/1902=1,1

VI ŋ=1527/1527=1

Так как ŋ>0,96, то работа МТА невозможна из-за перегрузки двигателя трактора.

Оптимальная величина этого коэффициента находится в пределах 0,85-0,96. В этом случае часовая производительность(га/ч) стремиться к максимальному значению, а затраты топлива (кг/га) к минимальному.

МТЗ-82+БЗСС-1,0

ДТ-75+ БЗСС-1,0

Диапазон скоростей до 10 км/ч

Номинальное тяговое усилие трактора Ркрн

Рα = Gэ×sinα=3410×0,035=120

IIIпередача Pкрн=1000кГс

IVпередача Pкрн=1500кГс

Vпередача Pкрн=1125кГс

Рα = Gэ×sinα=6370×0,035=223

IVпередача Pкрн=2375кГс

Vпередача Pкрн=2000кГс

VIпередача Pкрн=1500кГс

Номинальное тяговое усилие с учетом потерь силы тяги на преодоление склона Рαкрн

III пер Рαкрн=1000-120=880кГс

IV пер Рαкрн=1500-120=1380кГс

V пер Рαкрн=1125-120=1005кГс

III пер Рαкрн=2375-223=2152кГс

IV пер Рαкрн=2000-223=1777кГс

V пер Рαкрн=1500-223=1277кГс

Удельная металлоемкость

gм=Gм/bм=35,7/0,95=37,5кГс/м

Определяем максимальную ширину захвата агрегата для каждой из выбранных передач Вмах=Рαкрн/К+gм× sinα+gсц×(f± sinα)

III Вмах=880/65+37,5×0,035+90× (0,15±0,035)=10,6…11,5 м

IV Вмах=1380/66,31+90×(0,15±0,035)= 16,63…18 м

V Вмах=1005/66,31+90×(0,15±0,035)= 12,1…13,1 м

III Вмах=2152/66,31+90× (0,15±0,035)=25,9…27,7 м

IV Вмах=1777/66,31+90× (0,15±0,035)= 21,4…23,1 м

V Вмах=1277/66,31+90× (0,15±0,035)= 15,4…16,6 м

Количество машин в агрегате nм=Bмах/bм

III nм=11/0,95=11,5

IV nм=17,3/0,95=18,2

V nм=12,6/0,95=13,3

III nм=26,8/0,95=28,2

IV nм=22,25/0,95=23,4 V nм=16/0,95=16,8

Устанавливаем конструктивную ширину захвата агрегата Bа=nм×bм

III Bа=11×0,95=10,45м

IV Bа=18×0,95=17,1м

V Bа=13×0,95=12,3м

III Bа=28×0,95=26,6м

IV Bа=23×0,95=21,8м

V Bа=16×0,95=15,2м

nм>1 => применяется сцепка, которую выбираем исходя из необходимого фронта агрегата-расстояния между точками креплениями крайних машин Фаг=bм×(nм-1)

IIIФаг=0,95×(11-1)=9,5м

IV Фаг=0,95×(18-1)=16,2м

V Фаг=0,95×(13-1)=11,4м

III Фаг=0,95×(28-1)=25,6м

IV Фаг=0,95×(23-1)=20,9м

V Фаг=0,95×(16-1)=14,3м

Определяем усилие сопротивлению качения сцепки Rсц=Gсц×(f± sinα)

Rсц=915×(0,15±0,035)= 105…169кГс

Rсц=1800×(0,15±0,035)= 207…333кГс

По этим данным и по приложению 9 выбираем марку сцепки

Универсальная гидрофицированная СП-11

Гидрофицированная прицепная СГ-21

Тяговое сопротивление агрегата

Rагр=nм×(К×bм+Gм× sinα)+Rсц

III Rагр=11,5×(65×0,95+35,7×0,035)+137=861,5кГс

VI Rагр=18,2×(65×0,95+35,7×0,035) +137 =1283,6кГс

VRагр=13,3×(65×0,95+35,7×0,035)+137= 975кГс

III Rагр=28,2×(65×0,95+35,7×0,035)+270=2046,6кГс

IVRагр=23,4×(65×0,95+35,7×0,035)+270=1744,2кГс

V Rагр=16,8×(65×0,95+35,7×0,035) +270 =1322,1кГс

Коэффициент использования тягового усилия

ŋ=Rагр/Pαкрн

III ŋ=861,5/880=0,98

VI ŋ=1283,6/1380=0,93

V ŋ=975/1005=0,97

III ŋ=2046,6/2152=0,95

VI ŋ=1744,2/1777=0,98

V ŋ=1322,1/1277=1,03

Оптимальная величина этого коэффициента находится в пределах 0,85-0,96. В этом случае часовая производительность(га/ч) стремиться к максимальному значению, а затраты топлива (кг/га) к минимальному.

Так как ŋ>0,96, то работа МТА невозможна из-за перегрузки двигателя трактора.