9.5.1. В состав КНБК установить телеметрическую систему с гироскопическим датчиком или устройство под спуск гироскопического инклинометра.

9.5.2. Интенсивность набора зенитного угла для ориентируемых КНБК на базе серийных винтовых двигателей-отклонителей при угле перекоса осей забойного двигателя 1,0 и 2,0° может составить соответственно 1,1-2,0 град/10 м и 4,7-6,5 град/10 м.

9.6. Расчет отклоняющих компоновок низа бурильной колонны для забуривания и бурения дополнительного ствола скважины может производиться в соответствии с расчетной схемой с использованием программного обеспечения для персональных компьютеров, например по программе "NNВ" и др. [5, 18].

9.6.1. Под отклоняющей силой понимается поперечная составляющая силы, действующей на долото.

9.6.2. Величина отклоняющей силы зависит от размеров и жесткости двигателя, угла между осями искривленного переводника, диаметра скважины, осевой нагрузки.

9.6.3. Значение отклоняющей силы определяется с учетом указанных факторов при упругом взаимодействии плеч двигателя-отклонителя со стволом скважины в соответствии со схемой, которая приведена на рис.4.


Рис.4. Расчетная схема компоновки низа бурильной колонны с двигателем-отклонителем для забуривания дополнительного ствола скважины

В расчетной схеме принято:

в точке =0 - шарнирная опора;

в точке - точечная опора;
в точке и - точки касания двигателя-отклонителя со стенкой скважины.

9.6.4. Дифференциальные уравнения перерезывающих сил, действующих в сечениях участков , , отклонителя, имеют вид

                     (25)

и записываются для каждого участка с соответствующим индексом.

9.6.5. Граничные и сопряженно-граничные условия представляются следующим образом:

	в точке =0
	в точке	;	(26)
	в точке	;
	в точке

---

                          

где - радиальный зазор между осями корпуса двигателя-отклонителя и обсадной колонной, м;
- внутренний диаметр обсадной колонны, м;
- диаметр корпуса двигателя-отклонителя, м;
- радиальное смещение оси долота от оси скважины, м;
- диаметр скважины, м;

- диаметр долота, м;
- угол между осями искривленного переводника, рад;

- зенитный угол скважины, рад;
- осевая нагрузка на долото, кН;

- жесткость двигателя-отклонителя на изгиб, кНм ;
- вес единицы длины двигателя с учетом плотности бурового раствора, кН/м;
- поперечная реакция на опо

ре, кН.

9.6.6. Радиус искривления ствола скважины при бурении отклонителем на базе гидравлического забойного двигателя с одним перекоса осей находится по формуле

,                                              (27)

где - длина верхнего плеча отклонителя, м;

- угол перекоса осей отклонителя, град;

- угол наклона нижнего плеча отклонителя к оси скважины, град,

,                                       (28)

где - диаметр отклонителя, м.

 

9.6.7. Для отклонителя с дополнительным кривым переводником над забойным двигателем или других конструкций при расчете радиуса искривления рекомендуется пользоваться формулами, приведенными в [4-6].

---

9.7. Спустить ориентируемую КНБК на бурильных трубах до верхней отметки вырезанного участка обсадной колонны.
9.8. Сориентировать двигатель-отклонитель в проектном направлении с учетом значения расчетного угла закручивания бурильной колонны от реактивного момента забойного двигателя.

9.9. Приступить к забуриванию ствола в интервале, равном длине нижнего плеча отклонителя несколькими подачами долота при минимальной осевой нагрузке. Каждую последующую подачу начинать ниже отметки начала предыдущей подачи не более чем на 0,2-0,3 м.

9.10. Дальнейшее забуривание ствола осуществлять путем подачи долота с постепенным увеличением осевой нагрузки до оптимальной величины.

При выходе на 3-4 м ниже "окна" рекомендуется, не углубляясь и не меняя положения отклонителя, в течение 3-4 ч прорабатывать "желоб", затем нагрузку на долото постепенно увеличивать до проектной.

9.11. По составу шлама, выносимого буровым раствором из скважины, определить момент полного выхода долота в породу. Успешность забуривания нового ствола определяется отсутствием в шламе цементной фракции. После чего пробурить ствол на 8-10 м.

9.12. Поднять бурильный инструмент из скважины и произвести замеры зенитного угла и азимута забуренного ствола инклинометром через каждые 1-2 м от забоя.

В случае неудачного проведения работ забуривание повторяют с установкой вновь в этом интервале цементного моста.

9.13. При спуске бурильной колонны на очередное долбление необходимо производить промежуточные промывки в колонне через 500 м, в открытом стволе - через 200 м.

9.14. Вызов циркуляции производить при малой производительности насосов, следя за давлением по манометру в насосном блоке.

9.15. В случае положительного забуривания нового ствола по проектному профилю (при зенитном угле более 12°) возможно дальнейший набор зенитного угла производить с помощью неориентируемых компоновок.

9.16. Для стабилизации зенитного угла возможно использование компоновки с винтовыми забойными двигателями с дополнительной установкой между шпиндельной и двигательной секциями центратора диаметром на 1-2 мм меньше, чем долото, в сочетании с одной УБТ над забойным двигателем.

9.17. В случае необходимости снижения угла наклона ствола применять компоновки без опорно-центрирующих элементов. При этом интенсивность снижения угла может достигать 0,6 град/10 м.

---

9.18. В целях прохождения геофизических приборов для проведения ГИС в верхнюю часть КНБК включаются 50 м АБТ-90х9 мм, минимальный внутренний диаметр которых равен 54 мм.

9.19. Для большей надежности прохождения приборов вместо АБТ-90х9 мм в конкретных геолого-технических условиях можно использовать алюминиевые бурильные трубы беззамковой конструкции (ГОСТ 23786-79) АБТ-108x8 мм, минимальный внутренний диаметр которых равен 56 мм.

9.20. В процессе углубления скважины вскрытые зоны водопроявлений и поглощений бурового раствора должны быть ликвидированы.

---

Х. СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ И ИЗМЕРЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ СКВАЖИНЫ

И ПОЛОЖЕНИЯ ОТКЛОНЯЮЩИХ КНБК

10.1. Для измерения фактической траектории обсаженного ствола скважины, параметров дополнительного ствола и ориентирования отклоняющей КНБК внутри обсадной колонны и в открытом стволе используются гироскопические инклинометры и инклинометрические телеметрические системы (ИГ-36, ИГ-50, ДНГ, "Гидрокурсор", "SRО", ЭТО-2М, МСТ-45, "Radius", ЗТС 108-017, табл.29, 30, 31, 32, 33) [23, 28, 29].

Таблица 29

     

Технические характеристики гироскопических инклинометров ИГ-36, ИГ-50

и телеметрических систем ЭТО-2М и СТТЗП-108

N п/п	Параметры	ИГ-50	ИГ-36		ЭТО-2М		СТТ3П-108
1	2	3	4		5		6
1	Диаметр зонда, мм	50	36		36		108
2	Длина зонда, мм с удлинителем, мм	2040	1950 3260		675		6390
3	Диапазон измерения зенитного угла, град	0-60	0-60		0-90		0-120
4	Диапазон изменения азимута, град	0-360	0-360		-		0-360
5	Диапазон изменения положения отклонителя, град	-	-		0-360		0-360
6	Точность измерения зенитного угла, град	±0,5	±0,5		±0,5		±1,0
7	Точность измерения азимута:
	в диапазоне изменения зенитного угла, град:
	от 2 до 4	±5	±6		-		-
	от 4 до 25	±4	±5		-		-
	от 25 до 60	±8	±10		-		-
8	Минимальный зенитный угол для измерения азимута, град	2	2		-		-
9	Точность измерения положения отклонителя, град	-	-		±5		±6
10	Максимально допустимая температура при измерении, °С	60	70		90		100
11	Общий вес всего комплекта с принадлежностями в транспортном ящике, кг	70	61		150		230
12	Диаметр каротажного кабеля, мм	9	9		9-12		9-12
13	Курсовой уход гироскопа при динамических условиях составляет за 60 мин при зенитном угле 15±2°	Не более ±25		-		-

---

Смотрите также файлы

• Отчет по производственной (преддипломной) практике Обучающийся.docx

• Занятие 3 Обучающийся Бессмертная Ольга Владимировна.doc

• Приемы и способы ведения огня из стрелкового оружия, различными способами в наступлении (обороне).doc

• Мины и минновзрывные устройства.doc

• Маршрутная карта.docx