Геометрическиехарактеристики: -момент инерции Q/′ Qn +2p ′ x ; момент сопротивления . =14062,57 см'; статический момент полки „‚ см'. Так как в месте изменения сечения действуют как нормальные, так и касательные напряжения, то следует выполнить проверку прочности в уровне верха стенки по формуле kD +3… ≤1,15%& F Изгибающий момент и поперечная сила в месте изменения сечения определяются: М‚ х = Z • X−•12,6−2,1 2 2 X−2• 12,6−2⋅2,1 ]′ • = Z 2 =238,51⋅ 2 =1001,742 кН. Нормальноеσ и касательное τ напряжения при x = x′ определяются выражениями: D= E ′ ′/ t =18,03 кН/см zG …= r ′/ ‡′ jt G′ кН/см zG k 19,488 МПа<26 МПа Условие прочности выполняется. 2.4. Расстановка поперечных ребер жесткости Рис. 2.4. Схема расположения поперечных ребер жёсткости.
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						9
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

2.5.2. Проверка местной устойчивости стенки Рис. 2.6. Разбивка стенки балки ребрами жесткости на отсеки. В настоящем курсовом проекте ограничимся проверкой местной устойчивости в том отсеке стенки, в который попадает место изменения сечения балки. Значит ‹ 2. Так как =2,1 м>hw=1,5 м, то место проверки местной устойчивости а •diF =2+ ‹−2 2 2 2 . В проверяемом сечении следует вычислить значения изгибающего момента и поперечной силы по формулам diF = <s> •diF X−•diF = '@,7+ ⋅1,8⋅ 12,6−1,8 м; ]diF = Z d; / ••L =1073,295 кН; Для проверки местной устойчивости вычисляется нормальное напряжение в уровне верха стенки указанного сечения и среднее касательное напряжение в этом же сечении. D= E••L′ t , если •diF ≤•′; EzG••L t , если •diF >•′ ‘, D= zG Т.к. •diF <•′, то нормальное напряжение в уровне верха стенки определяется в соответствии со первым из выражений для изменяемого сечения и равно: D = E••L′ t =158,9 МПа. zG … = r••L =6,505 кН/см²=65,05 МПа. jt t Местная устойчивость стенки балки в проверяемом отсеке обеспечена, если выполняетсяусловие kD/DFa + …/…Fa ≤ F
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						12
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

σcr - критичное нормальное напряжение σcr находится в зависимости отδ: Коэффициент œ 0,8 ′ • œ 5 žj5 Ÿ' Ÿ' 2,11 t jt По [4, прил.6]сFa 35,2 ¡n jtt uIvJ - гибкость стенки Вычисляем критическое напряжение: с DFa Fa ¡⋅%̅n & 354,654,2⋅240 390,03 МПа Критическое касательное напряжение в соответствии с [4, прил.6]: 0,76 % 0,76 13,92 …Fa 10,3£1+ ¤ ¥ ̅b 10,3⋅£1+1,4 ¥⋅4,654 9,186 кн/м µ - отношение большей стороны отсека к меньшей, при q n ¤ 1,4 n Расчетное сопротивление стали срезу к Н % b jt v +,+ ,(8∙+( , где d - меньшая из сторон отсека, при 2,1q n 1,5; x n 1,5 м. Проверка Š£ ¥²+£ ¥² 0,82H F 1 Местная устойчивость стенки обеспечена. 2.6.Расчет поясных сварных швов Сварные поясные швы воспринимают усилия, сдвигающие полки относительно стенки балки в продольном по отношению к ней направлении. Сдвигающее усилие,
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						13
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

26>

---

воспринимаемое двумя параллельными швами крепления одной полки к стенке, возникает на каждом их отрезке единичной длины и определяется выражением ] § =7,052 кН При восприятии сдвигающего усилия для каждого шва должны выполняться два условия прочности: по металлу шва ¨ ≤%n n F; ©5dtª5 по металлу границы сплавления ¨ ≤%n¬ n¬ F. ©5dtª« Учитывая то, что расчетная длина шва Xn =1, по каждому из приведенных условий можно найти требуемый катет поясного углового сварного шва: по металлу шва -,ab<+ = ª 5It5¨ Kt5KL; по металлу границы сплавления -,ab< = ª «It«¨ Kt«KL. γwf =γwz =γc =1 Коэффициенты œ и œ¬ в зависимости от вида сварки, положения шва и предполагаемого катета, расчетное сопротивление срезу по металлу шва %n =180 МПа. Расчетное сопротивление срезу по металлу границы сплавления %n¬ в соответствии с табл.3 [1] определяется выражением %n¬ =0,45%• МПа, где %• =370 МПа - нормативное временное сопротивление стали свариваемых элементов =® •{-,ab<+;-,ab<} Для соединения полки со стенкой применим автоматическую сварку. В соответствии с табл.55 СНиП II-23-81* для стали С255 выберем сварочную проволоку марки Св-08А по ГОСТ 2246-70* под флюсом АН-348-А по ГОСТ 9087-81*. Положение сварного шва - в лодочку. В соответствии с табл.34 СНиП II-23-81* принимаем œ =1,1, œ¬ =1,15. Вычисляем катет шва: -,ab<+ =0,178 см По металлу границы сплавления -,ab< =0,189 см =® •±-,ab<+; -,ab<²=0,189 см -,Z\/
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						14
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

Смотрите также файлы

• Истина как цель доказывания.docx

• Занятие 1 Обучающийся Белякова Анна Викторовна Преподаватель Ершова Наталья Николаевна.doc

• 1. к типичным видам деятельности транснациональных преступных организаций относят.pdf

• Ароматизаторы и их значение в пищевой промышленности.docx

• Политические и правовые учения в России во второй половине xvii xviii.doc