Минимально возможный катет- ,Ze определяется наиболее толстым из свариваемых элементов, то есть толщиной полки p =2,8 см в соответствии с [4, прил.10]-,Ze =7 мм. В соответствии с условием -,Ze ≤ - ≤ -,Z\/; см Не удовлетворяет данному равенству - =0,2 см Из конструктивных соображений принимаем катет шва - = -³,®‹´ =7 мм. 2.7.Укрепление стенки над опорой При опирании на колонны средних рядов стенка балки укрепляется опорным ребром, приваренным к торцу балки. Ширину µ¶ опорного ребра следует назначить, например, можно принятьµ¶ = ·¸ см. Толщина¹¶ опорного ребра может быть принята исходя из условия прочности на смятие или из условия прочности на сжатие. При этом следует заранее определиться с величиной º¶выступающей части опорного ребра.Автор курсового проекта самостоятельно выбирает условие обеспечения прочности на смятие или прочности на сжатие. В первом случае толщина опорного ребра при≤1,5pa определяется его прочностью на смятие выражением ] pa = %• F , a где % - расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности при наличии пригонки, % = I»¼ ==336 Мпа, где Z =1,1 – коэффициент надежности по материалу Ks [4, прил. 1]. ] pa % F 24⋅33,6⋅1=1,863 см=19 мм a По сортаменту[4, прил.5] примем pa =2 см, тогда величина выступающей части ребра a . Опорный участок балки следует проверить на устойчивость как условный центрально сжатый силой ]•стержень, сечение которого состоит из опорного ребра и примыкающей к нему части стенки длиной ½n =0,65pnuP %⁄ & =21 см. Вычисляем площадь сечения условного стержня 0Fi = apa +½npn .
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						15
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

pd,n =2 nd,npn =150∗12∗146,1=0,57 см Принимаем pd,n =6 мм Рис. 2.7. Схема расположения накладок . 2.8.2._Стык_полок'>2.8.2. Стык полок Распределение изгибающего момента, воспринимаемого стенкой балки и ее поясами пропорционально величинам их моментов сопротивления. Часть изгибающего момента, воспринимаемого стенкой определяется выражением Q n 309375 n = Z Q/ 1617196 а поясами = Z zG;zzG t . 2.8.2.1. Определение несущей способности соединения, приходящейся на один высокопрочный болт Целостность соединения на высокопрочном болте обеспечивается силами трения между поверхностями листовых элементов, прижатых друг к другу натянутым болтом. Сила натяжения болта, выполненного из высокопрочной стали, настолько значительна, что какие-либо подвижки листовых элементов друг относительно друга исключены. Расчетное усилие, которое может быть воспринято одной поверхностью трения соединяемых элементов, определяется выражением
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						18
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

] I ⋅K ⋅4 ⋅Ã ))⋅+⋅',7 ⋅(,* 101,64 кН, где % - расчетное сопротивление растяжению высокопрчного болта, определяемое по формуле % 0,7%• - коэффициент условий работы соединения, зависящий в данном случае от количества n болтов в соединении и принимаемый равным 1 0 - площадь сечения болта нетто ¤ - коэффициент трения, зависит от способа очистки поверхности, ¤ 0,42, т.к. применяем газопламенный без консервации способ очистки. - коэффициент надежности, зависит от способа регулирования натяжения болта. Ä 1,12, так как применяем регулирование по моменту закручивания гайки. Для болта из стали 40Х «селект»,М24: %• 1100МПа, % 0,7⋅1100 770МПа 0 3,52 см В качестве несущей способности соединения, приходящейся на один высокопрочный болт, принимается усилие Å -] где - 2 - число поверхностей трения соединяемых элементов. 2.8.2.2.Расчет стыка полки В рассматриваемом случае между полкой и соединительными накладками имеются две поверхности трения, поэтому - 2. Число болтов по одну сторону от середины пролета балки, то есть на полунакладке, необходимое для восприятия усилия Å ´ Æ5 *A@,+7 12,3, KLÆ> (', @ Принимаем ´ 14. Расстояния между центрами болтов, а также до краев соединяемых элементов назначаем по табл.39 СНиП II-23-81*; Расстояния между центрами болтов в любом направлении: Минимальное:2,5x 60 мм; Максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих уголков при растяжении и сжатии: 8x 192 мм; Максимальное в средних рядах, а также крайних рядах при наличии окаймляющих уголков: при растяжении 16x 384 мм; при растяжении12x 288 мм;
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						19
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

Расстояния от центра болта до края элемента: Минимальное вдоль усилия: 2x=48 мм; То же, поперек усилия: при обрезных кромках – 1,5x=36 мм; прокатных– 1,2x=28,8 мм. Максимальное: 4x=96 мм; Минимальное для высокопрочных болтов при любой кромке и любом направлении усилия: 1,3x=31,2 мм; Рис. 2.8. Схема расположения высокопрочных болтов в стыке полки 2.8.3.Стык стенки Болты на полунакладке в стыке стенки расположим по горизонтальным и вертикальным рядам. При этом число горизонтальных рядов примем конструктивно, руководствуясь ранее принятыми расстояниями между центрами болтов в любом направлении и расстояниями от центра болта до края элемента. Примем 12 горизонтальных рядов, то есть в каждом вертикальном ряду примем 14 болтов, расположенных друг от друга на расстоянии 100 мм. В соответствии со схемой расстояние между парой крайних по высоте болтов Между следующими парами по убыванию расстояния равны: ' =70 см, * =50 см, 7 =30 см, 8 =10 см. Требуемое число вертикальных рядов ®= n ∙ Z\/ ÅÄ ∙∑e e 203,28∙28600 Таким образом, для обеспечения несущей способности стыка стенки на половиненакладки следует болты расположить в два вертикальных ряда, то есть число 1,715 следует округлить в большую сторону до ближайшего целого.
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						20
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

N=3005,2 кН Рис. 3.1. Расчетная схема колонны 3.2.Подбор сечения сквозной центрально сжатой колонны. 3. 2. 1. Стержень сквозной центрально сжатой колонны В настоящем курсовом проекте рассмотрим колонны из двух ветвей с безраскоснойрешёткой, представляющей собой стальные планки, приваренные к ветвям в двух параллельных плоскостях о обеспечивающие их совместную работу. Решетка существенно влияет как на устойчивость ветвей, так и на устойчивость колонны в целом. Зададимся гибкостью &,ab< =90. Тогда в предположении расчётного сопротивления стали равным %& =240 МПа=24 кН/см по [4, прил. 11] определим коэффициент продольного изгиба Ë&,req =0,612. В соответствии с формулой: м Ëy,req ⋅%& F 0,612⋅24⋅1 Требуемая площадь сечения одной ветви: 0 01,req = 2req =210,742 =105,37 cм Определяем требуемое значение радиуса инерции сечения колонны относительно оси y: X ‹ &,ab< = &Ó ab< = 90 =16,1 см
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						23
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

В соответствии с найденными требуемыми значениями 01,req и ‹&,ab< из сортамента, который представлен в [4, прил. 19], следует выбрать подходящий швеллер. Однако наибольший швеллер, предусмотренный сортаментом, имеет площадь сечения 61,5 cм при радиусе инерции 15,8 см. поэтому выберем для ветви наиболее походящий двутавр из сортамента [4, прил. 3]. Нам подходит двутавр № 50Б1, его площадь поперечного сечения чуть меньше требуемой, а радиус инерции больше: 01,req =92,98 см , ‹&,ab< =19,99 см. Высота сечения двутавровой ветви ℎdb =496 мм. Общая площадь сечения колонны м , а ее гибкость X & = &Ó‹& =19,99=72,63 По найденной гибкости определим Ë& =0,736. Собственный погонный вес колонны с учетом линейной плотности по сортаменту :=73 кг/м: Fid, Сжимающее продольное усилие в колонне с учетом ее собственного веса: Å=Å∗ + Fid, , где 1,2 – коэффициент, учитывающий вес дополнительных деталей; – коэффициент надежности для МК заводского изготовления; Устойчивость колонны обеспечена, если выполняется условие Æ & ∙ F: J ' (+@,' – устойчивость обеспечена (,)'8∗+@7,A8 Степень недонапряжения составляет: *(; (,7 100%=8,125 %<15%; *( Предельная гибкость колонны min =180−60Ú, где Ú= Æ = '(+@,' =0,92≥0,5 ÛJ4IJKL (,)'8∗+@7,A8∗ *∗+
					ВГТУ 17-Б1-27 гр. бПГС-172 КР	Лист
						23
Изм.	Лист	№ документа	Подпись	Дата

---

Смотрите также файлы

• Истина как цель доказывания.docx

• Занятие 1 Обучающийся Белякова Анна Викторовна Преподаватель Ершова Наталья Николаевна.doc

• 1. к типичным видам деятельности транснациональных преступных организаций относят.pdf

• Ароматизаторы и их значение в пищевой промышленности.docx

• Политические и правовые учения в России во второй половине xvii xviii.doc