Файл: Методические указания по курсовому проектированию по дисциплинам Теплофизические процессы в приборах.doc

ФГБОУ ВПО "Воронежский государственный технический университет"

Кафедра конструирования и производства радиоаппаратуры

157-2015

РАСЧЁТ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА БЛОКА РЭС

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

по курсовому проектированию

по дисциплинам «Теплофизические процессы в приборах»,

«Теплофизические процессы в электронных средствах» для студентов направлений 200100.62 «Приборостроение» (профиль

«Приборостроение»), 211000.62 «Конструирование и технология электронных средств» (профиль «Проектирование и технология

радиоэлектронных средств») очной и заочной форм обучения

Воронеж 2015

Составители: д-р техн. наук А.В. Муратов,

канд. техн. наук Н.В. Ципина

УДК 621.3

Расчѐт теплового режима блока РЭС: методические указания по курсовому проектированию по дисциплинам «Теплофизические процессы в приборах», «Теплофизические процессы в электронных средствах» для студентов направлений 200100.62 «Приборостроение» (профиль «Приборостроение»), 211000.62 «Конструирование и технология электронных средств» (профиль «Проектирование и технология радиоэлектронных средств») очной и заочной форм обучения / ФГБОУ ВПО "Воронежский государственный технический университет; сост. А.В. Муратов, Н.В. Ципина. Воронеж, 2015.

46 с.

В методических указаниях приведена тематика курсовых проектов, указания по выполнению, требования к оформлению. Методические указания снабжены рекомендуемой литературой.

Методические указания подготовлены в электронном виде в текстовом редакторе MS Word 2007 и содержатся в файле ТПЛ_курс.doc.

Табл. 12. Ил. 13. Библиогр.: 6 назв.

Рецензент д-р техн. наук, проф. О.Ю. Макаров

Ответственный за выпуск зав. кафедрой д-р техн. наук, проф. А.В. Муратов

Издается по решению редакционно-издательского совета

Воронежского государственного технического университета

 ФГБОУ ВПО "Воронежский государственный технический университет", 2015

ВВЕДЕНИЕ

Настоящие методические указания предназначены для студентов направлений 200100.62 «Приборостроение» (профиль «Приборостроение»), 211000.62 «Конструирование и технология электронных средств» (профиль «Проектирование и технология радиоэлектронных средств») очной и заочной форм обучения. Они служат указанием при выполнении курсовых проектов по дисциплинам «Теплофизические процессы в приборах», «Теплофизические процессы в электронных средствах».

---

В методических указаниях приведены тематика курсовых проектов, указания по выполнению, требования к оформлению.

1. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ КУРСОВГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Курсовой проект является завершающим этапом изучения дисциплин «Теплофизические процессы в приборах», «Теплофизические процессы в электронных средствах». Задачами курсовой работы являются:

• 
  закрепление и расширение теоретических знаний студентов по процессам тепломассообмена в РЭС;
  
• 
  развитие знаний и приобретение навыков в области решения задач по обеспечению нормальных тепловых режимов ЮС при ее конструировании;
  
• 
  развитие навыков работы с научно-технической и справочной литературой;
  
• 
  развитие навыков использования ЭВМ для
  

автоматизации конструирования РЭС;

• 
  подготовка к дипломному проектированию.
  

2. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ

КУРСОВОГО ПРОЕКТА

Темы курсовых проектов соответствуют программе курса "Теплофизические процессы в устройствах РЭС", Также предусматривается выполнение работ исследовательского характера, ориентированных, например, на разработку вопросов автоматизации теплового проектирования РЭС с использованием ЭВМ.

Для курсовых проектов предусматриваются следующие темы:

• 
  расчет тепловых характеристик блоков РЭС при различных условиях охлаждения;
  
• 
  расчет тепловых характеристик блоков РЭС с различными видами охлаждения и температур отдельных
  

элементов;

• 
  тепловой расчет радиаторов различных типов;
  
• 
  расчет термоэлектрической батареи охлаждения;
  
• 
  выбор типа и расчет радиатора, обеспечивающего заданный тепловой режим при минимальных массе и габаритах;
  
• 
  расчет теплового режима ГИС и микросборок.
  

---

2.1. Ориентировочный выбор способа охлаждения на ранней стадии проектирования

Применение на ранней стадии проектирования ориентировочного выбора способа охлаждения обусловлено тем, что модули, из которых состоит источник питания, представляют собой сложную систему тел с множеством внутренних источников теплоты. Точное аналитическое описание температурных полей внутри каждого модуля, и блока питания в целом, невозможно из-за громоздкости задачи и неточности исходных данных: мощности источников теплоты, теплофизических свойств материалов, размеров границ.



Рис. 1

Выбор способа охлаждения источника вторичного электропитания на ранней стадии проектирования можно производить с помощью графиков, представленных на рисунке рис.1, где показаны области целесообразного применения различных способов охлаждения [1,2].

За основной показатель, определяющий области целесообразного применения способа охлаждения, принимается значение плотности теплового потока, проходящего через поверхность теплообмена:

K p , q  P Sn

(1)

где Р – суммарная мощность, рассеиваемая источником вторичного электропитания с поверхности теплообмена; Кр – коэффициент, учитывающий давление воздуха (при

атмосферном давлении Кр = 1);

Sп  2L1L2 L1L2L3^K₃; (2)

Sn – поверхность теплообмена,

К3 – коэффициент заполнения, Vi – объем i-го компонента;

n – число компонентов; V – объем, занимаемый

корпусом;

L1, L2, L3 – размеры корпуса.

n V

K₃ i 1_Vi .

Вторым показателем служит минимально допустимый перегрев компонентов в блоке:

^T_c ^T_{i min} ^T_c, (3)

где Тi min – допустимая температура поверхности наименее теплостойкого компонента; Tc – температура окружающей среды.

Для естественного охлаждения Tc = Tc max, то есть соответствует максимальной температуре окружающей среды. Для принудительного охлаждения

---

Tc = Tвх, то есть соответствует температуре охлаждающего воздуха (или охлаждающей жидкости) на входе в корпус.

На рис. 1 приведены области целесообразного применения различных способов охлаждения в координатах ΔТс, lq q. Различают два типа областей: области, в которых можно рекомендовать применение определенного способа охлаждения, и области, в которых с примерно одинаковым успехом можно применять два или три способа охлаждения. Области первого типа не заштрихованы и относятся к следующим способам охлаждения: 1 – естественное воздушное; 3 – принудительное воздушное; 5 – принудительное жидкостное; 9 – принудительное испарительное.

Области второго типа заштрихованы: 2 – возможно применение естественного и принудительного воздушного охлаждения; 4 – возможно применение принудительного воздушного и жидкостного охлаждения; 6 – возможно применение принудительного жидкостного и естественного испарительного охлаждения; 7 – возможно применение принудительного жидкостного, принудительного и естественного испарительного охлаждения; 8 – возможно применение естественного и принудительного испарительного охлаждения.

Целью приближенного расчета является определение температур нагретой зоны и поверхности компонентов; знание температур необходимо также для оценки надежности.

Следует отметить, что выбор системы охлаждения не сводится только к определению области охлаждения, необходимо также учитывать техническую возможность осуществления данного способа охлаждения, то есть массу, объем, потребляемую мощность.

Для РЭС, охлаждаемых воздухом, тепловой режим изучен наиболее полно. Для подобного способа охлаждения можно оценить вероятность, с которой выбранная система охлаждения позволит обеспечить заданный тепловой режим.

---

2.2. Методика проведения расчета радиаторов

Перегрев компонентов можно существенно уменьшить путем увеличения теплоотдающей поверхности, то есть установки компонента на радиатор.

Для систем воздушного охлаждения широко применяют следующие типы радиаторов [3], [1]: пластинчатые, ребристые, игольчато-штыревые, типа «краб», жалюзийные, петельнопроволочные.

Для характеристики теплообменных свойств радиатора используют следующие параметры: эффективный коэффициент теплоотдачи αэф, тепловую проводимость ζΣ, тепловое сопротивление RΣ.

Эти параметры связанны со средним перегревом θs основания и рассеиваемым потоком Ф зависимостями

2

^эфA^R^1, AL1L2, AD4 ,

( (4)

Фs R1s эфsA,

где L₁ L₂ – размеры основания прямоугольного

радиатора;

D – диаметр круглого основания.

Представленная зависимость справедлива для любого типа радиатора. Вся сложность переноса теплоты и конструктивные особенности сосредоточены здесь в одной величине – эффективном коэффициенте теплоотдачи. Этот коэффициент можно определить экспериментально, либо расчетным путем. В первом случае в основу положена зависимость (4), которая позволяет по полученным из опытов значениям Ф и θs , определить α_эф.

Обобщение результатов расчетов и опытов позволило построить графики, на которых представлены зависимости α_эф = f₁(θs), α_эф = f₂(υ) для различных радиаторов, работающих в условиях свободной и вынужденной конвекции. На рис. 2 приведены графики для игольчато штыревых радиаторов с различным шагом S^‘_ш (сплошные кривые 1,2,3,4) и S^‘’_ш (пунктирные кривые 5,6,7,8). Заштрихованные области 9, 10, 11 относятся к ребристым радиаторам, у которых размер квадратного основания меняется от 40 до 80 мм.

В табл. 1 приведены значения высоты h, шагов S^‘_ш и S^‘’_ш , диаметров штыря d, толщины ребра δ₁.

Таблица 1

Номера позиций радиаторов по рис. 19				Размеры, мм
	h	S‘ш	S‘’ш	d	δ1	L1	L2
1	32	7	5	2,5	–	–	–
2	20	7	5	2	–	–	–
3	15	7	5	2	–	–	–
4	12,5	7	5	2	–	–	–
5	32	9	7	2,5	–	–	–
6	20	9	7	2	–	–	–
7	15	9	7	2	–	–	–
8	12,5	9	7	2	–	–	–
9	32	10	5	–	1	40-80	40-125
10	20	10	5	–	1	40-80	40-125
11	12,5	10	5	–	1	40-80	40-125

---