β - учитывает снижение расхода воды в летний период ( 0,8-1,0 ).
2.3.2 Построение годового графика теплопотребления

Для установления экономичного режима работы теплофикационного оборудования, выбора наивыгоднейших параметров теплоносителя, определения выработки электроэнергии на ТЭЦ строят график продолжительности тепловой нагрузки (годовой график теплопотребления) для отопительного и неотопительного периодов (условно для зимнего и летнего периода). Он строится по данным расчета тепловой нагрузки и климатологическим данным. Отопительный (зимний) период определяется как продолжительность стояния в течение года среднесуточных устойчивых температур наружного воздуха t_i ≤ 8^оС.

Годовой график теплопотребления состоит из двух частей: левой – в координатах Q-t, и правой – в координатах Q-n, где t_i – текущая температура наружного воздуха; n – время, час.

В левой части строятся графики зависимости тепловых нагрузок ( Q_от.+в., Q_г.в.с.^зима и Q_г.в.с.^лето )_, суммарной тепловой нагрузки ( Q_тэц. ) от текущей температуры наружного воздуха t_i, ^оС.
Q_г.в.с.^лето = 0,65 * Q_г.в.с.^зима = 0,65 * 0,28 = 0,182 ГВт.

Q_тэц. = Q_от.+в. + Q_г.в.с. = 0,65 + 0,28 = 0,93 ГВт.
Правая часть графика характеризует продолжительность суммарной тепловой нагрузки в течение года. Она строится по графику Q(t_i) по продолжительности стояний определенных температурных градаций n_i. При этом ∑n_i равна продолжительности отопительного периода n_o. Масштаб времени n: 1мм.- 50 часов.
3. Выбор и описание основного и вспомогательного оборудования
3.1 Выбор основного оборудования ТЭЦ
Основное оборудование ТЭЦ выбирается по среднеотопительной нагрузке третьего режима Q^III. Найдем величину расхода пара в теплофикационный отбор:
Д_т. = Q_т / (i_т – i_ок.) * η_п = 0,676 * 10⁶ /(2700 – 280) * 0,98 = 285,04 кг/с = 1026,143 т/ч,
где i_т - энтальпия пара теплофикационного отбора при среднем давлении в отборе Р_т, кДж/кг;

i_ок. – энтальпия воды из теплофикационного отбора после полной конденсации, кДж/кг;

η_п – КПД подогревателя;
3.1.1 Выбор турбоустановок

---

Выбор турбин производится таким образом, чтобы обеспечить покрытие тепловых нагрузок с помощью наиболее крупного оборудования при оптимальном коэффициенте теплофикации. Выбор турбин производится по заданному расходу пара на производственные нужды - Д_п., т/ч и рассчитанному расходу пара в теплофикационный отбор – Д_т., т/ч.

Выбираем три турбины типа ПТ – 80/100 – 130/13.

Одновальная двухцилиндровая турбина номинальной мощностью N = 80 МВт на 3000 об/мин предназначена для привода электрического генератора. Турбина имеет два регулируемых отбора пара для снабжения внешних производственных и теплофикационных потребителей, и рассчитана на параметры свежего пара: давление Р_о = 12,75 МПа и температуру t_o = 555^оС, при одновременных отборах пара на производство в количестве 300 т/ч и на теплофикацию в количестве 200 т/ч. Расход свежего пара Д_о = 470 т/ч. Максимально допустимая мощность турбины составляет 100 МВт.

Расчетная температура охлаждающей воды, поступающей в конденсатор, составляет 20^оС, максимально допустимая 33^оС.

В турбине предусмотрено семь регенеративных отборов пара для подогрева питательной воды.

А также выбираем две турбины типа Т – 110/120 – 130. Трехцилиндровая турбина номинальной мощностью N = 110 МВт предназначена специально для покрытия отопительной нагрузки, при расходе свежего пара Д_о = 485 т/ч и расчетных параметрах: давление Р_о = 12,75 МПа, температура t_o = 555^оС. Скорость вращения 3000 об/мин. Максимально допустимая мощность турбины составляет 120 МВт. Суммарный отбор пара на теплофикацию Д_т. = 320 т/ч, расход тепла 670 ГДж/ч.

Расчетная температура охлаждающей воды, поступающей в конденсатор, составляет 20^оС.

Турбина имеет два отопительных отбора, из которых один регулируемый, и пять регенеративных отборов.

Роторы ЦВД и ЦСД соединены жесткой муфтой и имеют один общий упорный подшипник комбинированного типа. Роторы ЦСД, ЦНД и генератора соединены полугибкими муфтами.

Критические числа оборотов роторов турбины: ЦВД - 2325 об/мин, ЦСД - 2210 об/мин.

Турбина снабжена валоповоротным устройством.
3.1.2 Выбор энергетических котлов

Количество и единичная мощность устанавливаемых котлов зависит от суммарных тепловых нагрузок ТЭЦ и режима отпуска тепла, и определяется режимом потребления тепла отдельными потребителями.

Энергетические котлы должны обеспечить суммарный расход пара на турбоустановки в номинальном режиме и параметры острого пара на паровпуске в турбину.

---

Число котельных агрегатов должно удовлетворять условию обеспечения теплом в расчетно-контрольном режиме (III – режиме), при средней температуре наружного воздуха самого холодного месяца за отопительный период, при выходе из строя одного из котлов.

Зная суммарный расход острого пара на турбоустановки Д_о = 2380 т/ч и параметры пара, выбираем шесть котлов типа БКЗ – 420 – 140 – 7С, производительностью Д = 420 т/ч и параметрами:

давление пара за котлом Р = 13,73 МПа;

температура перегретого пара t = 560^оС;

температура питательной воды t = 230^оС;

температура уходящих газов t = 120^оС;

Топливом является Карагандинский уголь Промпрдукт.

Расход топлива на котел В = 70,4 т/ч.

КПД котла η = 88,5%.

---

3.2 Расчет тепловой схемы паротурбинной установки
3.2.1 Турбоустановка Т-110/120-130

Расчет тепловой схемы производится по расчетной схеме паротурбинной установки.
Таблица 1.1. Параметры пара в камерах нерегулируемых отборов на номинальном режиме

Отбор	Давление Р, МПа (кгс/см2)	Расход Д, т/ч	Температура t, оС
ПВД № 7	3,29 (33,6)	19,05 + 1,9	387
ПВД № 6	2,13 (21,75)	25,4	333
ПВД № 5	1,11/0,588 (11,3/6)	10,3/7,2	263
Деаэратор	1,11	7,2	263
ПНД № 4	0,531 (5,42)	10,6 + 5,75	190
ПНД № 3	0,272 (2,78)	24,7	130
ПНД № 2	0,0784 (0,80)	7,46	-
ПНД № 1	0,02 (0,204)	-	-

По данным таблицы 1.1. находим энтальпии пара в регенеративных отборах. Полученные значения заносятся в сводную таблицу параметров регенеративных отборов (табл. 1.2).

По давлению пара в отборе находится температура насыщения t_Нi, ^оС, энтальпия дренажа i_Дрi, кДж/кг.

Температура после поверхностного подогревателя с учетом недогрева, равным _Δt = 5^oC:
t_Вi^’ = t_Вi^’’ = t_Нi - 5;
В деаэраторе недогрев отсутствует, так как это подогреватель смешивающего типа.

Энтальпии воды и пара определяются по таблицам.

Давление питательной воды в ПВД определяется как:
Р_п.в. = 1,4 * Р_о = 1,4 * 12,75 = 17,85 МПа.
Для удобства в таблицу включен коэффициент недовыработки электроэнергии, который зависит от параметров отбора и вычисляется как:

---

у_i = i_i – i_k / i_o - i_k,
где i_k = 2563 кДж/кг – энтальпия отработавшего пара, находится по давлению Р_к = 5,3 * 10^-3 МПа;

i_o = 3520 кДж/кг – энтальпия свежего пара при Р_о = 12,75 МПа, t_o = 555^оС.

Таблица 1.2. Сводная таблица параметров регенеративных отборов

Наименование	Отборы
	7	6	5	Д	4	3	2	1
1. Давление в отборе Рi, МПа	3,29	2,13	1,11	1,11	0,531	0,272	0,078	0,02
2. Температура в отборе ti, oC	387	333	263	263	190	130	-	-
3. Энтальпия пара в отборе ii, кДж/кг	3200	3100	2965	2965	2825	2720	2560	2415
4. Температура насыщения tНi, оС	239	215,6	184,5	184,5	154,1	130,2	92,82	60,1
5. Энтальпия дренажа iДрi, кДж/кг	1032,9	923,3	782,9	782,9	650	547,2	388,8	251,5
6. Температура воды до подогревателя tВi’, оС	210,57	179,5	184,5	149,1	125,2	87,82	55,09	34
7. Температура воды после подогревателя tВi’’, оС	234	210,6	179,5	184,5	149,1	125,2	87,82	55,09
8. Энтальпия воды после подогревателя iВi’’, кДж/кг	1009,1	900,4	760,8	782,9	628,3	525,9	367,8	230,5
9. Энтальпия воды до подогревателя iВi’, кДж/кг	900,36	760,8	782,9	628,3	525,9	367,8	230,5	142,4
10. Коэффициент недовыработки электроэнергии yi	0,67	0,56	0,42	0,42	0,27	0,16	0,003	0,15

---

Смотрите также файлы

• .docx

• Лучший зарубежный плакат.docx

• Урок закрепления Структура урока комплексного применения знаний и умений (урок закрепления) 1) Организационный этап.docx

• Пікірлер Сбадарламада не шін олданады.docx

• 1 Хроматография.docx