Файл: Дипломного проекта Электроснабжение и электропривод насосной станции.doc

(2.17)

где L - длина помещения, м;

В - ширина помещения, м;

h - расчетная высота, м.

Для определения коэффициента использования  кроме индекса помещения i необходимо оценить коэффициенты отражения поверхностей помещения: потолка _n стен _c и рабочей поверхности _p.

Основное требование при выборе расположения светильников заключается в доступности их при обслуживании. Кроме того, размещение светильников определяется условием экономичности. Важное значение имеет отношение расстояния между светильниками или рядами светильников к расчетной высоте  = L_a/h, уменьшение его приводит к удорожанию осветительной установки и усложнению ее обслуживания, а чрезмерное увеличение приводит к резкой неравномерности освещения и к возрастанию расходов энергии.

При расположении рабочих мест рядом со стенами здания светильники следует устанавливать на расстоянии L от стены, которое принимается равным (0,3-0,5)L.

---

Освещение машинного зала

Для расчета освещения машинного зала в качестве источника света выбираем лампы ДРЛ. Лампы типа ДРЛ применяются для общего освещения производственных помещений высотой более 8 метров, в которых не требуется правильной цветопередачи. Система освещения – общая, т.е. и искусственное и естественное освещение. Размеры машинного зала определяем по генеральному плану L_м.з.хВ_м.з.хН_м.з. = 55,5х22х16 м. Лампы ДРЛ размещены в светильниках типа РСП-1000/ГОЗ с габаритами DxH=610x670 мм. Данный тип светильника имеет глубокую кривую силы света.

По (2.16) определим расчетную высоту: h=16 - 0 -1 =15 м.

По табл. 4-16 [4]: _э=1, тогда расстояние между лампами, расположенными в одном ряду, L_а=эh=115=15 м.

При L_a = 14 м в ряду можно разместить 4 светильника, тогда

(2.18)

где l - расстояние от стены до крайнего светильника, м;

N₁ – число светильников в одном ряду.



l находиться в пределах (0,3 – 0,5)L_a т.е. (4,55,257,5)м

Принимаем число рядов светильников равным двум, тогда L_в = 12 м. При прямоугольных полях рекомендуется La : Lв  1,5 [4].

La : Lв=15 : 12 = 1,25 1,5.

Число светильников в машинном зале N = 8. Размещение светильников представлено на рис.2.2.

По табл.5-2 [4] принимаем _п = 0,7; _с = 0,5; _р = 0,3.

Индекс помещения по (2.17):



П
о табл.5 -17 [4] определяем коэффициент использования светового потока  = 72%.

По формуле (2.14) при Е_н = 150 лк и К_зап=1.5, принятых по табл.4-4 в [4] находим:



По полученному Ф подбираем из табл.2-17 [4] лампу типа ДРЛ мощностью 1000 Вт со световым потоком Ф_ном=50000 лм (Ф_ном отличается от Ф на 8,84%, что допустимо).

Расчетная осветительная нагрузка определяется по формуле [5]:

P_o = P_ycтK_c - К_пра (2.19)

где Р_уст - установленная мощность ламп, кВт;

---

К_с - коэффициент спроса;

К_пра - коэффициент, учитывающий потери в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА), К_пра=1,1 - для ламп ДРЛ и ДРИ; К_пра = 1,2 -для люминесцентных ламп со стартерными схемами включения и K_Пpа = 1,3 –1,35 - для люминесцентных ламп с безстартерными схемами включения.

Расчетная осветительная нагрузка машинного зала no (2.19):

P_o.м.з. = (8х1)0,951,1 = 8,36 кВт.

Для газоразрядных ламп типа ДРЛ cos = 0,5 (tg = 1,732), тогда :

Q_о.м.з. = Р_о.м.з. • tg = 8,36 • 1,732 = 14,48 кВар.
Освещение мастерской

Для расчета освещения в мастерской в качестве источника света применяем люминесцентные лампы типа ЛБ в светильниках ПВЛМ - ДОР с габаритами L_свхВ_свхН_св = 1625х270х215 мм, с прямым косинусным светораспределением. Система освещения - общая. Размеры мастерской по генплану: L_масхВ_масхН_мас =21х х14,7х5 м.

Расчетная высота по (2.16): h = 5 – 0 – 0,22 = 4,78 м.

По табл. 4-11 [4]: _с = 1,4, тогда расстояние между рядами L = _ch = 1,4  4,78 = = 6,7 м.

Намечаем два ряда светильников. Коэффициенты отражения от поверхностей принимаем такими же, как для машинного зала _п = 0,7; _с = 0,5; _р = 0,3.

Индекс помещения по (2.17):



По табл. 5-12 [4]:  = 58%; по табл. 4-4к [4] для металлообрабатывающих мастерских Е_н = 300 лк, К_зап =1,5. Тогда по (2.14):



Число светильников в ряду по (2.15):

ламп;

где Ф_ном = 5220 лм для ЛБ мощностью 80 Вт

Общее число ламп - 52. Выбираем лампу типа ЛБ мощностью 80 Вт. При установке этих ламп расхождение расчетного и номинального светового потока составляет 1,92%, что допустимо.

Длина непрерывного ряда светильников: l _ряда = N  L_cв = 131,625 = 21,125 м.

Определим остаток расстояния и превратим в равные разрывы между светильниками:

l _oст = L_мас - l _ряда = 22 – 21,125 = 0,825 м, (2.20)

l_{разрыва} = l _ocm/N = 0,825/13 = 0,067 м. (2.21)

Расчетная осветительная нагрузка мастерской по (2.19):

Р_о.мас. = (52x0,08)11,35 = 5,616 кВт.

Для люминесцентных светильников cos = 0,9 (tg = 0,484).

Q_о.мас. = P_o.мac  tg = 5,616 • 0,484 = 2,718 кВар. (2.22)

---

Общая мощность осветительной нагрузки по насосной станции в целом:

Р_о = Р_о.м.з. + Р_о.мас = 8,36 + 5,616 = 13,976 кВт, (2.23)

Q_o = Q_o.м.з. + Q_o.мac = 14,48 + 2,718 = 17,198 кВар, (2.24)

(2.25)

При расчете осветительной нагрузки по методу удельной мощности получили завышенное значение, поэтому в дальнейших расчетах будем использовать значение расчетной осветительной нагрузки, определенное по методу коэффициента использования.
2.4. Определение в выбор типа в числа электродвигателей для

электропривода мостового крана.

2.4.1. Электропривод механизма подъемной установки

мостового крана.

М
еханизмы подъемной установки предназначены для подъема и опускания груза, оборудования и так далее при наматывании или сматывании каната на барабан лебедки. Кинематическая схема механизма подъема приведена на рис. 2.3.
В качестве электропривода механизма подъема преимущественное распространение получили асинхронные двигатели с фазным ротором и двигатели постоянного тока.

При пуске на участке разгона используется многоступенчатый реостат с числом ступеней не более 5 - 6.

При торможении в зависимости от величины и знака тормозного усилия используется двигательный режим при работе двигателя на реостатной характеристике или электродинамическое торможение с наложением электромеханического тормоза для окончательной остановки привода.

Для выбора мощности электропривода воспользуемся техническими данными механизма подъема:

• 
  грузоподъемность G = 450 кН;
  
• 
  вес грузозахватного устройства G_o = 15 кН;
  
• 
  скорость подъема и опускания груза  = 0,28 м/с;
  
• 
  диаметр барабана D_б = 0,6 м;
  

• 
  ускорение и замедление при работе с грузом а₁ = 0,3 м/c²;
  

• 
  ускорение и замедление при работе без груза а₀ = 0,35 м/с²;
  
• 
  кратность полиспаста i_n= 5;
  
• 
  передаточное число редуктора i_p = 15,6;
  
• 
  длительность цикла t_ц = 600 с;
  
• 
  к.п.д. редуктора _р = 0,85;
  
• 
  к.п.д. полиспаста _n = 0,98;
  
• 
  к.п.д. барабана _б = 0,95;
  
• 
  высота подъема Н = 4м.
  

Определение продолжительности включения (ПВ) электродвигателя.

---

Время пуска (торможения) двигателя с грузом и без груза [6]:

(2.25)

(2.26)

Средняя скорость передвижения груза (грузозахватного устройства) за время пуска и торможения [6]:

(2.27)

Путь, пройденный грузом (грузозахватным устройством) за время пуска и торможения [6]:

l_{p 1,2} = 2_c.p.1,2  t_n1,2 = 2  0,14  0,933 = 0,26 м; (2.28)

l_{p 3,4} = 2_c.p.3,4  t_n3,4 = 2  0,14  0,8 = 0,224 м; (2.29)

Путь, приходящийся на движение груза (грузозахватного устройства) при установившейся скорости [6]:

l_{у 1,2} = Н - l_{p 1,2} = 4 – 0,26 = 3,74 м; (2.30)

l_{у 3,4} = Н - l_{p 3,4} = 4 – 0,224 = 3,776 м; (2.31)

Время подъема груза (грузозахватного устройства) с установившейся скоростью [6]:

(2.32)

(2.33)

Время работы с грузом и без груза:

t_1.2 = t_n1.2 + t_y1.2 + t_тl1.2 = 0,933+13,357+0,933 = 15,223 с; (2.34)

t_3,4 = t_n3,4 + t_y3,4 + t_тl3,4 = 0,8+13,486+0,8 = 15,086 с; (2.35)
Расчетная продолжительность включения [6]:

(2.36)

Расчет и приведение к валу двигателя моментов сопротивления.

Момент статической нагрузки при поднятии грузозахватного устройства с грузом [6]:

(2.37)

где _пр = _р_n_б = 0,850,980,95 = 0,791

Момент статической нагрузки при опускании грузозахватного устройства с грузом [6]:

(2.38)

Момент статической нагрузки при подъеме грузозахватного устройства без груза [6]:

(2.39)

где ’_пр= 0,21 при

---