Добавлен: 08.11.2023
Просмотров: 354
Скачиваний: 20
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
Компенсация реактивной мощности
Выбор потребительских трансформаторов
Электрический расчет линии напряжением 10кВ
Оценка качества напряжения у потребителей
Электрический расчет линии напряжением 0.38 кВ
Проверка сети на успешный запуск электродвигателей
Защита от токов короткого замыкания
Конструктивное выполнение линий 0,38 и 10 кВ и ТП 10 / 04 кВ
Анализ действия защит в кольцевых сетях показывает, что не все они должны быть направленными. Если устройства защиты по концам защищаемого участка имеют различную выдержку времени, то защиту с меньшей выдержкой времени выполняют направленной, а с большей – ненаправленной. Если выдержки времени у обоих защит одинаковые, то обе защиты выполняют ненаправленными.
Чувствительность направленной максимальной токовой защиты в общем случае оценивают коэффициентами чувствительности пускового органа и органа направления мощности. Если реле направления мощности РМ-11, РМ- 12 включены на полные токи напряжения , то коэффициент чувствительности по току должен быть примерно равен 1,5 и его определяют как для обычной МТЗ, а по мощности не нормируют. Чувствительность реле направленной мощности часто характеризуют «мертвой» зоной- долей длины защищаемого участка, в пределах которого при металлических трехфазных к.з. защита не работает из-за недостаточного напряжения подводимого к реле. «Мертвую» зону можно устранить, применив в качестве дополнительной защиты токовую отсечку. Если последняя не устанавливается, например, из- за недостаточной чувствительности. То допускается неселективное отключение смежных участков при к.з. в «мертвой» зоне.
Рисунок 10.2 Структурная схема НМТЗ.
где t11 = 1 c;
t2 = t11;
t9 = Δt + t11 = 1 + 1 = 2 c;
t4 = t9;
t7 = Δt + t9 = 1 + 2 = 3 c;
t6 = t7;
t5 = Δt + t7 = 1 + 3 = 4 c;
t8 = t5;
t3 = Δt + t5 = 1 + 4 = 5 c;
t10 = t3;
t1 = Δt + t3 = 1 + 5 = 6 c;
t12 = t1;
Участок 0 – 8:
Выбираем трансформатор тока:
(10.31)
Выбираем трансформатор ТПЛ – 10 – 0,5/П, IН1 = 50 А.
Определяем ток срабатывания защиты:
По таблице 10.1 для SТ.ном = 160 кВА, Iсз = 110 А.
Принимаем большее, т.е. Iсз = 110 А.
Таблица 10.2 Значения тока плавкой вставки и тока срабатывания защиты в зависимости от мощности трансформатора
Sт ном, кВА | 25 | 40 | 63 | 100 | 160 | 350 | 400 | 630 |
Inв ном, А | 3,2 | 5 | 8 | 16 | 20 | 32 | 50 | 75 |
Iсз расч, А | - | - | 40 | 85 | 110 | 150 | 280 | 420 |
Определяем ток срабатывания реле:
(10.33)
Ток уставки принимаем Iуст = 8 А, смотри приложение А.
Ток срабатывания защиты действительный:
(10.34)
Определим чувствительность защиты в основной зоне:
(10.35)
Условие выполняется, следовательно защита чувствительна и принимается к исполнению.
Т.к. схема защиты с дешунтированием реле РТМ, то проверяем согласование по чувствительности реле РТ – 80 и РТМ.
Ток срабатывания реле должен быть:
(10.36)
Условие выполняется, следовательно, работа отключения катушки будет надежна.
Определяем нагрузку на трансформатор тока при дешунтировании реле РТМ (в этом случае нагрузка на трансформатор тока будет наибольшей) и проверяем трансформатор тока на 10 % погрешность:
Определяем сопротивление реле:
(10.37)
Расчетная кратность первичного тока РТ-80:
По рисунку 10.3 определяем дополнительное сопротивление
Рисунок 10 .3 Кривые предельных кратностей тока ТЛМ-10:
1и 2- при nт=50/5…300/5 класса (Р) (1) и класса 0,5(2); 3 и 4- при nТ=400/5…800/5 класса Р(3) и класса 0,5(4)
Определяем сопротивления соединительных проводов:
Длина соединительных проводов 7м (5м от трансформатора тока до РТ – 80 и 2м от реле к приводу) марки АПВ – 500, минимальная допустимая площадь сечения равняется:
(10.40)
В соответствии с ПУЭ принимаем наименьшее значение сечения провода F = 2,5 .
Тогда
(10.41)
Найдем вторичную нагрузку на трансформаторы тока:
(10.42)
По рисунку 9.3 принимаем Кдоп = 10%.
Участок 8 – 6:
Выбираем трансформатор тока:
Выбираем трансформатор ТПЛ – 10 – 0,5/П, IН1 = 50 А.
Определяем ток срабатывания защиты:
По таблице 10.1 для SТ.ном = 100 кВА, Iсз = 85 А.
Принимаем большее, т.е. Iсз = 110 А.
(10.43)
Принимаем большее, т.е. Iсз = 155,25 А.
Определяем ток срабатывания реле:
Ток уставки принимаем Iуст = 10 А.
Ток срабатывания защиты действительный:
Определим чувствительность защиты в основной зоне:
Условие выполняется, следовательно защита чувствительна и принимается к исполнению.
Т.к. схема защиты с дешунтированием реле РТМ, то проверяем согласование по чувствительности реле РТ – 80 и РТМ.
Ток срабатывания реле должен быть:
Условие выполняется, следовательно, работа отключения катушки будет надежна.
(10.44)
Определяем нагрузку на трансформатор тока при дешунтировании реле РТМ (в этом случае нагрузка на трансформатор тока будет наибольшей) и проверяем трансформатор тока на 10 % погрешность:
Определяем сопротивление реле:
Расчетная кратность первичного тока РТ-80:
По рисунку 10.3 определяем дополнительное сопротивление
Определяем сопротивления соединительных проводов:
Длина соединительных проводов 7м (5м от трансформатора тока до РТ – 80 и 2м от реле к приводу) марки АПВ – 500, минимальная допустимая площадь сечения равняется:
В соответствии с ПУЭ принимаем наименьшее значение сечения провода F = 2,5 .
Тогда
Найдем вторичную нагрузку на трансформаторы тока:
По рисунку 9.3 принимаем Кдоп = 10%.
Остальные участки рассчитываются аналогично и результаты сводятся в таблицу 10.3, отдельно для четной и нечетной последовательности выключателей.
Таблица 10.2 Результаты расчета НМТЗ, нечетная последовательность
Выклю- чатель | Iр.max, А | Iн1, А | | St.ном, кВА | | Iс.р, А | Iсзд | Iу, А | Iктmin, А | Кч |
0’-1 | 12.39 | 14.868 | 20.4435 | 100 | 85 | 8.5 | 100 | 10 | 638 | 6.38 |
1-2 | 10.37 | 12.444 | 17.1105 | 63 | 40 | 4 | 120 | 12 | 425 | 3.54 |
2-3 | 2.58 | 3.096 | 4.257 | 63 | 40 | 4 | 120 | 12 | 425 | 3.54 |
0’’-8 | 20.63 | 24.756 | 34.0395 | 160 | 110 | 11 | 80 | 8 | 358 | 4.48 |
8-6 | 15.95 | 19.14 | 26.3175 | 100 | 85 | 8.5 | 100 | 10 | 638 | 6.38 |
6-3 | 10.53 | 12.636 | 17.3745 | 63 | 40 | 4 | 120 | 12 | 425 | 3.54 |
- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11