Файл: Расчет системы электроснабжения объекта.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Курсовая работа

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 08.11.2023

Просмотров: 354

Скачиваний: 20

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.



Анализ действия защит в кольцевых сетях показывает, что не все они должны быть направленными. Если устройства защиты по концам защищаемого участка имеют различную выдержку времени, то защиту с меньшей выдержкой времени выполняют направленной, а с большей – ненаправленной. Если выдержки времени у обоих защит одинаковые, то обе защиты выполняют ненаправленными.

Чувствительность направленной максимальной токовой защиты в общем случае оценивают коэффициентами чувствительности пускового органа и органа направления мощности. Если реле направления мощности РМ-11, РМ- 12 включены на полные токи напряжения , то коэффициент чувствительности по току должен быть примерно равен 1,5 и его определяют как для обычной МТЗ, а по мощности не нормируют. Чувствительность реле направленной мощности часто характеризуют «мертвой» зоной- долей длины защищаемого участка, в пределах которого при металлических трехфазных к.з. защита не работает из-за недостаточного напряжения подводимого к реле. «Мертвую» зону можно устранить, применив в качестве дополнительной защиты токовую отсечку. Если последняя не устанавливается, например, из- за недостаточной чувствительности. То допускается неселективное отключение смежных участков при к.з. в «мертвой» зоне.



Рисунок 10.2 Структурная схема НМТЗ.

где t11 = 1 c;

t2 = t11;

t9 = Δt + t11 = 1 + 1 = 2 c;

t4 = t9;

t7 = Δt + t9 = 1 + 2 = 3 c;

t6 = t7;

t5 = Δt + t7 = 1 + 3 = 4 c;

t8 = t5;

t3 = Δt + t5 = 1 + 4 = 5 c;

t10 = t3;

t1 = Δt + t3 = 1 + 5 = 6 c;

t12 = t1;

Участок 0 – 8:

Выбираем трансформатор тока:

(10.31)

Выбираем трансформатор ТПЛ – 10 – 0,5/П, IН1 = 50 А.



Определяем ток срабатывания защиты:



По таблице 10.1 для SТ.ном = 160 кВА, Iсз = 110 А.

Принимаем большее, т.е. Iсз = 110 А.

Таблица 10.2 Значения тока плавкой вставки и тока срабатывания защиты в зависимости от мощности трансформатора

Sт ном, кВА

25

40

63

100

160

350

400

630

I ном, А

3,2

5

8

16

20

32

50

75

Iсз расч, А

-

-

40

85

110

150

280

420


Определяем ток срабатывания реле:

(10.33)

Ток уставки принимаем Iуст = 8 А, смотри приложение А.

Ток срабатывания защиты действительный:

(10.34)

Определим чувствительность защиты в основной зоне:

(10.35)

Условие выполняется, следовательно защита чувствительна и принимается к исполнению.

Т.к. схема защиты с дешунтированием реле РТМ, то проверяем согласование по чувствительности реле РТ – 80 и РТМ.

Ток срабатывания реле должен быть:

(10.36)



Условие выполняется, следовательно, работа отключения катушки будет надежна.

Определяем нагрузку на трансформатор тока при дешунтировании реле РТМ (в этом случае нагрузка на трансформатор тока будет наибольшей) и проверяем трансформатор тока на 10 % погрешность:





Определяем сопротивление реле:

(10.37)



Расчетная кратность первичного тока РТ-80:



По рисунку 10.3 определяем дополнительное сопротивление





Рисунок 10 .3 Кривые предельных кратностей тока ТЛМ-10:

1и 2- при nт=50/5…300/5 класса (Р) (1) и класса 0,5(2); 3 и 4- при nТ=400/5…800/5 класса Р(3) и класса 0,5(4)

Определяем сопротивления соединительных проводов:





Длина соединительных проводов 7м (5м от трансформатора тока до РТ – 80 и 2м от реле к приводу) марки АПВ – 500, минимальная допустимая площадь сечения равняется:


(10.40)

В соответствии с ПУЭ принимаем наименьшее значение сечения провода F = 2,5 .

Тогда

(10.41)

Найдем вторичную нагрузку на трансформаторы тока:

(10.42)

По рисунку 9.3 принимаем Кдоп = 10%.

Участок 8 – 6:

Выбираем трансформатор тока:



Выбираем трансформатор ТПЛ – 10 – 0,5/П, IН1 = 50 А.



Определяем ток срабатывания защиты:



По таблице 10.1 для SТ.ном = 100 кВА, Iсз = 85 А.

Принимаем большее, т.е. Iсз = 110 А.

(10.43)

Принимаем большее, т.е. Iсз = 155,25 А.

Определяем ток срабатывания реле:



Ток уставки принимаем Iуст = 10 А.

Ток срабатывания защиты действительный:



Определим чувствительность защиты в основной зоне:



Условие выполняется, следовательно защита чувствительна и принимается к исполнению.

Т.к. схема защиты с дешунтированием реле РТМ, то проверяем согласование по чувствительности реле РТ – 80 и РТМ.

Ток срабатывания реле должен быть:





Условие выполняется, следовательно, работа отключения катушки будет надежна.

(10.44)

Определяем нагрузку на трансформатор тока при дешунтировании реле РТМ (в этом случае нагрузка на трансформатор тока будет наибольшей) и проверяем трансформатор тока на 10 % погрешность:





Определяем сопротивление реле:





Расчетная кратность первичного тока РТ-80:




По рисунку 10.3 определяем дополнительное сопротивление



Определяем сопротивления соединительных проводов:





Длина соединительных проводов 7м (5м от трансформатора тока до РТ – 80 и 2м от реле к приводу) марки АПВ – 500, минимальная допустимая площадь сечения равняется:



В соответствии с ПУЭ принимаем наименьшее значение сечения провода F = 2,5 .

Тогда



Найдем вторичную нагрузку на трансформаторы тока:



По рисунку 9.3 принимаем Кдоп = 10%.

Остальные участки рассчитываются аналогично и результаты сводятся в таблицу 10.3, отдельно для четной и нечетной последовательности выключателей.

Таблица 10.2 Результаты расчета НМТЗ, нечетная последовательность

Выклю- чатель

Iр.max, А

Iн1, А





St.ном,

кВА





Iс.р, А

Iсзд

Iу, А

Iктmin, А

Кч

0’-1

12.39

14.868

20.4435

100

85

8.5

100

10

638

6.38

1-2

10.37

12.444

17.1105

63

40

4

120

12

425

3.54

2-3

2.58

3.096

4.257

63

40

4

120

12

425

3.54

0’’-8

20.63

24.756

34.0395

160

110

11

80

8

358

4.48

8-6

15.95

19.14

26.3175

100

85

8.5

100

10

638

6.38

6-3

10.53

12.636

17.3745

63

40

4

120

12

425

3.54



  1. 1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11