Выбираем насос НМ 2500-230 с ротором 1,0·Q_н, диапазон изменения подачи насоса - 1700 – 2900 м³/ч, с подачей 2500 м³/ч, напором 230 м, допустимым кавитационным запасом 32 м, КПД – 85%.

---

2.3 Определение требуемого напора на выходе НПС

Исходные данные

Расстояние между НПС - КП: по варианту 90 км

Кинематическая вязкость нефти:  = 2,5·10^-5 м²/с

2.3.1 Расчет суммарных гидравлических потерь в нефтепроводе при заданной пропускной способности

Секундная производительность нефтепровода расчётная, м³/с определяется по формуле:

Q^с_р = Q_p/ 3600 (2)

Где:Q_p- часовая производительность нефтепровода расчётная, м³/час определяемая по формуле (1)

Q^с _р = Q^Ч _р / 3600=1988,8/3600= 0,55 м³/с

Скорость течения нефти, при производительности, равной пропускной способности, вычисляется по формуле:



Где: Q^с _р – секундный расход, м³/с; Q^с _р =0,55 м³/с

W- фактическая скорость течения нефти в нефтепроводе

D – внутренний диаметр нефтепровода, м.;

D= D_н – 2 =720-8*2=704 мм = 0,704 м



Число Рейнольдса составит:

ν_р –расчетное значение кинематической вязкости [м²/сек]





Коэффициент гидравлического сопротивления в соответствии с рассчитанным числом Рейнольдса составит:

Таблица 5 - Формулы определения коэффициентов гидравлического сопротивления

Условный диаметр, мм	По формуле при значениях Re до:	При значениях Re выше:	По формулам:
500	73000	73000
700	100000	100000
800	110000	110000
1000	120000	120000
1200	125000	125000

---

Т.к. число Re до 100 000 , то λ:



Гидравлический уклон в заданных условиях составит:



Где: λ - коэффициент гидравлического сопротивления;

g - ускорение силы тяжести ( = 9,81 м/с );

W- фактическая скорость течения нефти в нефтепроводе, м/с;

D- внутренний диаметр нефтепровода, м.



Суммарные потери в нефтепроводе (требуемый напор на выходе НПС) будут равны

H_{вых НПС} = H_тр = iL+ ∆z +hк (6)

где ∆ z - разность геодезических отметок между конечной и начальной точками трубопровода, ∆ z =40 м

hк – необходимый конечный напор, hк =60 м

L - длина нефтепровода, м

H _{вых НПС}= 0,00327 90000+40+60=314 м

---

2.4 Определение суммарного требуемого дифференциального напора работающих магистральных насосов

Суммарный требуемый дифференциальный напор работающих основных насосов (H_нас) определяется по требуемому напору на станции за регуляторами (H_{вых НПС}) с учетом потерь напора от первого насоса до выхода регуляторов (h_к) и за вычетом напора на входе первого насоса станции (h_подп):

Н_нас = Н _{вых НПС} + h_НПС - h_подп (7)

где: Н_нас – требуемый дифференциальный напор насосов станции, м;

Н _{вых НПС} – требуемый напор на выходе НПС, м;

h_НПС – гидравлические потери НПС – определяются расчетом;

h_подп – необходимый напор на входе МНС, м. Необходимые давления на входе МНС приведены в таблице 6.

Таблица 6

Тип насоса	НМ 1250-260	НМ 2500-230	НМ 3600-230	НМ 7000-210	НМ 10000-210
Необходимое давление на входе МНС, МПа	0,3	0,4	0,5	0,6	0,8

2.4.1.Гидравлический расчет потерь в технологических трубопроводах с учетом местных сопротивлений

На основании технологической схемы выполнить гидравлический расчет технологических трубопроводов с учетом местных сопротивлений от входа первого насоса до выхода регуляторов и до узла подключения станции (УПС).

Гидравлическими расчетами определяются суммарные потери напора в трубопроводах, в том числе: потери напора на трение, потери напора на местные сопротивления, потери скоростного напора и потери преодоления разности геодезических отметок конца и начала трубопровода или его участка.

Гидравлические расчеты производятся исходя из объемного расхода (производительности перекачки), диаметра и длины расчетного участка трубопровода

---

, физических характеристик перекачиваемой нефти или нефтепродукта, разности геодезических отметок начала и конца расчетного участка и наличия местных сопротивлений на участке.

Суммарные потери напора на расчетном участке измеряются в метрах и определяются по формуле:

, (8)

где: h_тр – потери напора на трение, м;

h_мс – потери напора на преодоление местных сопротивлений, м;

z=z₂-z₁ – алгебраическая разность геодезических отметок конца z₂ и начала z₁ расчетного участка, м;

h_ск – потери скоростного напора на расчетном участке, м.

Потери напора на трение.

Потери напора на трение определяются в соответствии с разделом 2.3.1.

Потери напора на преодоление местных сопротивлений

Потери напора на преодоление местных сопротивлений определяются исходя из значения коэффициентов местных сопротивлений и расчетной скорости движения жидкости:

(9)

где: ξ – коэффициент местного сопротивления, определяемый по таблице 7.

При определении потерь напора в местных сопротивлениях расчетная величина скорости W должна приниматься равной скорости в трубе за местным сопротивлением.

Общие потери напора на преодоление местных сопротивлений технологического трубопровода определяются суммой потерь по всем n местным сопротивлениям:

(10)

Таблица 7 - Значения коэффициентов местных сопротивлений технологических трубопроводов

Вид местного сопротивления	Пояснительная схема	Значение ξ для турбулентного режима
Отвод штампосварной или бесшовный 900 при r/d=1÷1,5		0,50
Отвод штампосварной или бесшовный 450 при r/d=1÷1,5		0,30
Диффузор		0,30
Конфузор		0,10
Задвижка открытая		0,15
Обратный клапан		Таблица 8
Тройник вытяжной (проход)		Формула 1
Тройник приточный (проход)		Формула 2
Тройник вытяжной (разделение потока)		Формула 3
Тройник вытяжной (боковое ответвление)		Диаграмма 1
Тройник приточный (боковое ответвление)		Диаграмма 2
Тройник приточный (слияние потоков)		Диаграмма 3

---

Смотрите также файлы

• Закон МенделееваКлапейрона Отсюда Точка 1 р11,110 5 Па Т1290 к v10,75 м 3.docx

• Регуляторы.doc

• Автопилот беспилотного летательного аппарата на базе смартфона.pdf

• Подготовка обзора источников трудового права.docx

• 1. Экономические потребности, блага и ресурсы. Проблема выбора Основные термины и понятия.docx