ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 22.11.2023
Просмотров: 139
Скачиваний: 1
| № | Качество выполнения работы | Диапазон оценки | | Получено, % |
| 1 | Не выполнено | 0% | | |
| 2 | Выполнено | 0-50% | | |
| 3 | Самостоятельная систематизация материала | 0-10% | | |
| 4 | Выполнение требуемого объема и в указанный срок | 0-5% | | |
| 5 | Использование дополнительной научной литературы | 0-5% | | |
| 6 | Уникальность выполненного задания | 0-10% | | |
| 7 | Защита работы | 0-20% | | |
| | Итого: | 0-100% | | |
, сложенной грунтами III категории, расположенных на плоской поверхности.
По назначению здание относится к объектам, в конструкциях которого могут быть допущены остаточные деформации, трещины, повреждения отдельных элементов, затрудняющие нормальную эксплуатацию, но обеспечивающие сохранность жизни людей и оборудования.
Количество пролетов - 2, ширина пролета 12 м, высота этажа –4.8 м.
Жесткость: колонн (EI)k=59900 кН∙м2; ригелей (ЕI)р=197000 кН∙м2
Вес одного яруса здания в пределах одного шага колонн, сосредоточенного на уровне перекрытий: Q=3 000 кН
Вес яруса, сосредоточенного на уровне покрытия: Q=17100 кН
План здания представлен на рис. 1.
Определим сейсмичность строительной площадки
При сейсмичности района строительства (г Алматы) 9 баллов и III категории грунта по сейсмическим свойствам сейсмичность площадки строительства составляет 10 баллов.
При определении сейсмических сил расчетная схема здания представляется в виде консольного стержня с грузами (массами), сосредоточенными на уровне перекрытий и покрытия (рис.2.1 в). Численные значения этих грузов заданы в исходных данных.
Определим период первой формы колебаний Tt
Принимая приближенно ярусную массу покрытия равной массе перекрытия можно приближенно определить периоды горизонтальных колебаний рамной системы, используя формулу (1.2):
где і- номер формы колебаний, і=1,2,3...
- масса одного типового яруса 
Q – вес среднего яруса l =4,8м– высота этажа
Н – расчетная высота здания
n – количество этажей
Н0 =19,2 м - расстояние от обреза фундамента до ригеля верхнего яруса;
K – сдвиговая жесткость многоэтажной рамы, определяется по формуле:
Здесь r - сумма погонных жесткостей ригелей одного этажа,s - сумма погонных жесткостей стоек одного этажаПогонная жесткость одного ригеля: Сумма погонных жесткостей 2-х ригелей этажаПогонная жесткость одной стойки: Сумма погонных жесткостей 3-х стоек этажа:Период 1-го тона колебаний:следовательно, необходимо учитывать не менее 3-х форм колебаний.Определим периоды 2-ой и 3-ей форм колебанийПериод 2-го тона колебанийПериод 3-го тона колебаний:Смещение точек системы при собственных колебаниях по і-мутону в рассматриваемой точке k и во всех точках j расположения ярусныхнагрузок mj могут быть определены по формуле (1.4):где ··- безразмерная координата точки ji=1,2,3 - номер формы колебанийH0 =19,6м – расстояние от обреза фундамента до ригеля верхнего яруса;по 1і -ой форме – смещение первого этажа. – смещение второго этажа. – смещение третьего этажа. – смещение четвертого этажа.по 2і-ой форме (повторяем)
3 і-ей форме (повторяем)???? ik - коэффициент, зависящий от формы деформирования здания или сооружения при его собственных колебаниях по i-му тону, места расположения нагрузки для консольной расчетной схемы (рисунок 2.1 в) с помощью выражения (1.7) (k - номер этажа):по 1-й формепо 2-й формепо 3-ей формеВсе вычисленные значения сводим в таблицу 2.1Таблица 2.1 – Определение коэффициента -
| Форма | Этаж, k |  ,кН |  |  |  |  |  |
| Первая | 4 | 1710 | 1 | 1 | 1710 | 1710 | 1,25 |
| 3 | 3000 | 0,923 | 0,821 | 2769 | 2553 | 1,15 | |
| 2 | 3000 | 0,707 | 0,499 | 2121 | 1497 | 0,883 | |
| 1 | 3000 | 0,382 | 0,145 | 1146 | 435 | 0,479 | |
  | |||||||
| Вторая | 4 | 1710 | -1 | 1 | -1710 | 1710 | -0,58 |
| 3 | 3000 | -0,382 | 0,145 | -1146 | 435 | -0,222 | |
| 2 | 3000 | 0,707 | 0,499 | 2121 | 1497 | 0,41 | |
| 1 | 3000 | 0,923 | 0,851 | 2769 | 2553 | 0,535 | |
 | |||||||
| Третья | 4 | 1710 | 1 | 1 | 1710 | 1710 | 0,18 |
| 3 | 3000 | -0,382 | 0,145 | -1146 | 435 | -0,06 | |
| 2 | 3000 | -0,707 | 0,499 | -2121 | 1497 | -0,127 | |
| 1 | 3000 | 0,923 | 0,851 | 2769 | 2553 | 0,166 | |
 | |||||||
Определение расчетных сейсмических нагрузок спектральным методом Для определения горизонтальной расчетной сейсмической нагрузки Fik спектральным методом следует применять выражение:Здесь: ih=1 – коэффициент, учитывающий ответственность здания или сооружения при определении горизонтальных сейсмических нагрузок (см. подраздел 7.4 [1] ); Sd(Ti)– значение спектра расчетных реакций в ускорениях на периоде Тi, mik=mkˑ????ik – эффективная модальная масса, отнесенная к точке k, соответствующая i-й форме колебаний Для горизонтальных компонент сейсмического воздействия, учитываемых при расчете зданий и сооружений, спектр расчетных реакций Sd(Ti) определяется с помощью выражений (2.1)-(2.2).при (2.1)при (2.2)Но до этого необходимо вычислить аg - расчетное горизонтальное ускорение на площадке строительства, определяемое в соответствии с п. 7.5.5 с помощью выражения:где и - значения горизонтальных пиковых ускорений наплощадке строительства при ее фактических грунтовых и топографических условиях:здесь ST - коэффициент, учитывающий топографические эффекты усиления горизонтальных сейсмических воздействий на площадке строительства, определяемый в соответствии с п. 6.3.4 [2]. В нашем случае, для здания расположенного на плоской поверхности ST =1; ????(475)ˑ и ????????????(2475)ˑ референтные значения горизонтальных пиковых ускорений на рассматриваемой площадке строительства при грунтах типа IА, определяемые по картам ОСЗ-1475 и ОСЗ-12475 или по приложению Б [1] для г. Алматы ????????????(475)=0,38; ????????????(2475)=0.73; S(agR(475)) и S(аgR(2475)) - коэффициенты зависящие от типа грунтовых условий площадки строительства по сейсмическим