Файл: Курсовой проект по теме проектирование привода к ленточному конвейеру для подачи песка в цех приготовления формовочной земли.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 22.11.2023
Просмотров: 448
Скачиваний: 13
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
СИЛОВОЙ И КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА [1]
1.3. Разбивка общего передаточного числа привода по передачам
1.4. Подготовка исходных данных для расчета элементов привода
1. Исходные данные для расчета червячной передачи
2. Установление основных данных
3. Определение допускаемых контактных напряжений
4. Определение основных размеров
7. Уточнение КПД передачи, крутящего момента и мощности на червяке
9. Проверочный расчет по контактным напряжениям
10. Проверочный расчет зубьев колеса на прочность при изгибе
11. Проверочный расчет тела червяка на прочность
14. Расчёт шпоночного соединения на смятие
16. Подбор подшипников качения
РАСЧЁТ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОЙ МУФТЫ НА ВЫХОДНОМ ВАЛУ РЕДУКТОРА
Диаметры окружностей выступов звёздочек
80,1 
Наибольшая хорда (контрольный размер) малой звёздочки при профиле зубьев со смещением дуг
69,6 ,где r = 0.5025*D m+0.05 = 3,065
15.9. Проверка давления в шарнире цепи
15.10. Число ударов звеньев в единицу времени
15.11. Окружная сила на ведущей звёздочке
15.12. Нагрузка на валы передачи
16. Подбор подшипников качения
16.1. Подбор подшипников на тихоходном валу
16.1.1. Исходные данные
 | 0,234 |
 | 161 |
 | 15000 |
Радиальный роликовый конический подшипник качения №7213 с базовой динамической нагрузкой
кН и статической радиальной нагрузкой 
кН.16.1.2 Определение сил, действующих на подшипник
16.1.2.1 Осевая сила
Н16.1.2.2 Радиальная сила
Н
Н
16.1.2.3 Расчётная динамическая нагрузка на каждую опору
| Для опоры А  Н16.1.2.4 Выбор коэффициентов X и Y т.к. отношение при V=1  то коэффициент учитывающий радиальную нагрузку Х=1, коэффициент учитывающий осевую нагрузку  | Для опоры B  т.к. отношение при V=1  то коэффициент учитывающий радиальную нагрузку Х=1, коэффициент учитывающий осевую нагрузку |
| 16.1.2.5 Расчетная динамическая нагрузка на ролик | |
  - коэффициент безопасности  - температурный коэффициент |   |
Наиболее нагружена опора В. Дальнейший расчёт будем вести по наиболее нагруженной опоре В.
16.1.2.6 Ресурс работы подшипника
16.1.2.6 Требуемая динамическая нагрузка
HТ.к. условие грузоподъёмности выполняется, то подшипник №7213 подходит для использования в данных условиях.
РАСЧЁТ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОЙ МУФТЫ НА ВЫХОДНОМ ВАЛУ РЕДУКТОРА
T = 24,9 Н·м,
n = 161 об / мин
Расчётный вращающий момент при коэффициенте запаса β = 1,7:
β·T = 1,7·24,9= 42,33 Н·м
Прямобочные шлицы средней серии b-10×90×100 H12/d11×16D9/h8 .
Ориентируясь на наружный диаметр шлицевой обоймы, берём внутренний диаметр поверхностей трения d = 105 мм. Число пар поверхностей трения принимаем z = 2. Выбираем материалы фрикционных пар: ретинакс по стали без масла,
[p0] = 1,0…1,5 Мпа,
[p0] = 1,2 МПа,
f = 0,35…0,4, f = 0,4.
Предполагая, что Vск ≤ 1 м / с, расчётное допускаемое давление:
[p] = [p0]·3√2,5 / Vск = 1,6 МПа
Наружный диаметр поверхностей трения:
D=
мм.Принимаем D = 110 мм. Условие D =110 мм ≤ 2·d = 2·105 =210 мм - выполнено.
Диаметр трения: dт =
Скорость скольжения пар трения:
Толщина стального внутреннего среднего диска:
Δ1 =
мм , принимаем Δ1 = 10 ммξ = 0,7…0,9 – коэффициент неравномерности распределения нагрузки по зубьям шлицевого соединения, ξ = 0,8; [σсм] = 80…120 МПа – допускаемое напряжение смятия, [σсм] = 100 МПа .
Осевая сила сжатия:
НПодбор тарельчатой пружины
При расчете муфты была определена осевая сила на пружину Fx= 980 H,
по величине которой выбрана тарельчатая пружина (ГОСТ 3057-90) со следующими параметрами:
| Fmax | D | D1 | S | f3 | h0 | F1 | F2 | F3 | F4 |
| 0,2f3 | 0,4f3 | 0,6f3 | 0,8f3 | ||||||
| 1000 | 25 | 10,50 | 0,9 | 0,7 | 1,6 | 0,8 | 287 | 700 | 856 |
Для того, чтобы уменьшить жесткость (увеличить осадку) сформируем пакет пружин, который легче регулировать (см. рис.).
Пакет из двух тарельчатых пружин n=2 , FΣ=F1 , fΣ=2f1
| FΣ=F1 | fΣmax=n*f3=2*4,5=9 |
| F1=80 H | fΣ1=n*f3=2*0,2*4,5=1,8 |
| F2=287 H | fΣ2=n*f3=2*0,4*4,5=3,6 |
| F3=700 H | fΣ3=n*f3=2*0,6*4,5=5,4 |
| F4=856 H | fΣ4=n*f3=2*0,8*4,5=7,2 |
По результатам расчетов строим характеристику жесткости пакета пружин
Рис. Характеристика жесткости пакета тарельчатых пружин
Рис. Чертеж червячного одноступенчатого редуктора, главный вид и вид сбоку
Список использованной литературы
-
Конструирование узлов и деталей машин: Учеб. пособие для студ. техн. спец. вузов / П.Ф. Дунаев, О.П. Леликов. – 8-е изд., перераб. и доп. – М.: Издательский центр «Академия», 2003. – 496 с. -
Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя: В 3-х т. Т. 1. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1980. – 728 с., ил. -
Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя: В 3-х т. Т. 2. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1980. – 559 с., ил. -
Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя: В 3-х т. Т. 3. – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1980. – 557 с., ил. -
Колодий Ю.К. Методические указания по расчету цепных передач .— М., 1979 г. -
Пронин Б.А. Баловнев Н.П. Зубчатые передачи. Конспект лекций. МАМИ, М., 1997. -
Пустынцев Е.Н. Подбор стандартных подшипников качения. Методические указания к выполнению курсовых проектов по курсу «Детали машин и ПТУ». – М., 1987 г. -
Чихачева О.А., Рябов В.А. Общий расчет привода. Методические указания к курсовому проектированию для студентов всех машиностроительных специальностей. – М., 1998 г. -
Шмелёв А.Н. Конструирование и расчёт валов редукторов. Методические указания к выполнению курсовых проектов по курсу «Детали машин» для студентов всех специальностей. – М., 1996 г. -
Методические указания для студентов всех машиностроительных специальностей «РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ» - Белоглазов В.Г., Лукьянов А.С., Рябов В.А. 2004 г. -
Баловнев Н.П., Пронин Б.А. Расчёт цилиндрических зубчатых передач. Учебное пособие по дисциплине «Детали машин и основы конструирования» для студентов всех машиностроительных специальностей. – М., 2006 г.