ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.12.2023
Просмотров: 281
Скачиваний: 4
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
1.3 Интервалы продуктивных пластов
В таблице 1.3 представлены сведения о четырех вскрываемых продуктивных пластах.
Таблица 1.3 – Характеристика продуктивных пластов
| Индекс пласта | Кровля, м (по вертикали) | Подошва, м (по вертикали) | Общая толщина, м | Пористость, в процентах | Проницаемость, 10-2 мкм2 | Температура в пласте, в градусах Цельсия | Текущее пластовое давление, МПа | Газовый фактор, м3/т |
| АС4 | 1840 | 1850 | 10 | 23 | 28,7 | 57 | 17,9 | 51 |
| АС5-6 | 1852 | 1900 | 48 | 25 | 77,8 | 57 | 17,9 | 51 |
| БС10 | 2340 | 2360 | 20 | 23 | 196,5 | 68 | 23,6 | 49 |
| ЮС2 | 2841 | 2861 | 20 | 17 | 3,6 | 86 | 28,0 | 30 |
1.4 Тектоника
В геологическом строении Западно-Сибирской плиты выделяются три структурно-тектонических этажа, различающиеся по степени изменчивости слагающих пород и тектоническим особенностям.
Формирование нижнего этажа закончилось в палеозое, и соответствует гео-синклинальному этапу развития современной плиты. Этаж представлен изверженными и эффузивными, а также метаморфическими породами. Реже встречаются сильно дислоцированные осадочные породы. Эти отложения изучены крайне слабо.
Промежуточный структурно-тектонический этаж, характеризующий парагео-синклинальный этап в истории развития, соответствует отложениям пермо-триасового возраста. Породы, слагающие данный этаж, менее дислоцированы и подвержены метаморфизму.
Наиболее полно изучен верхний структурно-тектонический этаж, сложенный мощной толщей мезозойско-кайнозойских пород, накапливающихся в условиях устойчивого прогибания фундамента. Эти отложения контролируют все известные в настоящее время скопления углеводородов в пределах Западно-Сибирского региона.
1.5 Возможные осложнения
Возможные осложнения по разрезу скважины представлены в таблице 1.4.
Таблица 1.4 – Возможные осложнения по разрезу скважины
| Интервал, м | Вид, характеристика осложнения | | |
| от (верх) | до (низ) | Условия возникновения | |
| 0 | 450 | поглощение бурового раствора | увеличение плотности бурового раствора, нарушение режима СПО, высокие значения показателя фильтрации |
| 950 | 1750 | ||
| 1840 | 2896 | ||
| 0 | 1750 | осыпи и обвалы стенок скважины | набухание глинистых частиц. |
| 1840 | 2896 | ||
| 1840 | 1900 | | |
| 2340 | 2360 | нефтегазоводопроявления | снижение гидростатического давления |
| 2841 | 2896 | | |
| 0 | 2896 | прихватоопасные зоны | образование сальников |
1.6 Обоснование комплекса геофизических исследований в скважине
С целью всестороннего освещения разреза (выделение пластов – коллекторов и покрышек, определение нефтеносных пластов и их коллекторских свойств, кавернозности и других параметров) в скважинах производится комплекс геофизических исследований. Необходимый перечень геофизических исследований представлен в таблице 1.5 и таблице 1.6.
Таблица 1.5 – Промыслово-геофизические исследования в открытом стволе
| Наименование работ | Масштаб | Интервалы (верт), м |
| стандартный каротажАМ-0,5 и ПС | 1:200 | 2260 - 2896 |
| БКЗ зондами (6 зондов) | 1:200 | 2260 - 2896 |
| боковой каротаж | 1:200 | 2260 - 2896 |
| высокочастотное индукционное каротажное изопараметрическое зондирование (ВИКИЗ) | 1:200 | 2260-2896 |
| индукционный каротаж | 1:200 | 2260 - 2896 |
| гамма - каротаж, нейтронный каротаж | 1:200 | 2694 - 2896 |
| резистивиметрия | 1:200 | 2260 - 2896 |
| инклинометрия | 1:500 | 0 - 2896 |
| геолого-технологические исследования с газовым каротажом | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2310 |
| 1:200 | 2260 - 2896 | |
| гамма – гамма плотностной каротаж | 1:200 | 2694 - 2896 |
Таблица 1.6 – Промыслово – геофизические исследования в обсаженном стволе
| Наименование работ | Масштаб | Интервалы (верт), м |
| нейтронный каротаж | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2896 |
| гамма - каротаж | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2310 |
| 1:200 | 2260 - 2896 | |
| акустическая цементометрия | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2310 |
| 1:200 | 2260 - 2896 | |
| локация муфт | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2310 |
| 1:200 | 2260 - 2896 | |
| гамма – гамма цементометрия (СГДТ) | 1:500 | 0 – 940; 940 - 2310 |
| 1:200 | 2260 - 2896 |
Стандартный каротаж и ПС применяются для литологического расчленения разреза скважины, выделения коллекторов и оценки их пористости, определения минерализации пластовой воды.
Боковой каротаж применяется для детального расчленения разреза скважины, определения пористости и проницаемости пород.
Инклинометрия – служит для определения направления движения ствола скважины в плоскости и пространстве.
Гамма-гамма цементометрия показывает степень замещения бурового раствора цементным раствором, характер заполнения кольцевого пространства.
2 Технология строительства скважины
2.1 Проектирование профиля скважины
Глубина скважины по вертикали 2896 м.
Глубина залегания кровли продуктивного пласта по вертикали 2841 м.
Отклонение от вертикали на кровле продуктивного пласта 900 м.
Большое значение в наклонно-направленном бурении имеет правильный выбор формы оси скважины.
Профиль должен обеспечивать эксплуатацию скважины всеми современными методами и оборудованием достаточно долго и безаварийно. При этом забой скважины должен находиться в так называемом «круге допуска».
Рациональный профиль позволяет до минимума сократить работу отклоняющей компоновки на возможно меньшей глубине, обеспечивает необходимое смещение забоя относительно устья (по горизонтали). Наклонная скважина должна иметь по возможности минимальную стоимость и обеспечивать достаточно
надежную работу применяемого насосного оборудования, т. е. дополнительные ограничения на технологию бурения и эксплуатации скважины, связанные со спецификой наклонного бурения, должны быть минимальными. Для этого ствол скважины должен иметь минимальное количество перегибов и минимальную длину. Бурение наклонно–прямолинейного ствола требует применение жестких компоновок, что на больших глубинах увеличивает опасность осложнений и аварий. Кроме того, в наклонном стволе скважины, особенно с большим зенитным углом, затруднено цементирование обсадной колонны, что снижает качество её крепления.
Поэтому на данном месторождении целесообразно применить четырёхинтервальный профиль.
Выбираем четырёхинтервальный профиль с участками:
- вертикальный;
- набора зенитного угла;
- наклонно-прямолинейный;
- падения зенитного угла.
Набор зенитного угла будем осуществлять при бурении под кондуктор компоновкой: БИТ 295,3; ДРУ - 240; БТ 127×9,2.
Исходные данные:
-
Глубина кровли продуктивного пласта Нкр = 2841 м; -
Отход (смещение) A=900 м; -
Глубина вертикального участка h1=70 м; -
Глубина скважины по вертикали H=2896 м; -
Диаметр долота при наборе зенитного угла Dд=295,3 мм; -
Диаметр ЗД при наборе угла Dтб=240,0 мм;
Расчеты по проектированию профиля выполнялись в программе «Инженерные расчеты строительства скважин»
Таблица 2.1 – Результаты расчетов
| Глубина (ствол), м | Зенитный угол, град | Азимут, град | Глубина (верт.), м | Отклонение север-юг, м | Отклонение восток-запад, м | Интенсивность искривления, град/10 м |
| 0.0 | 0.00 | 0.00 | 0.0 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| 70.0 | 0.00 | 0.00 | 70.0 | 0.00 | 0.00 | 0.00 |
| 319.7 | 19.98 | 0.00 | 314.7 | 43.10 | 0.00 | 0.80 |
| 2603.4 | 19.98 | 0.00 | 2461.0 | 823.37 | 0.00 | 0.00 |
| 3047.4 | 0.00 | 0.00 | 2896.0 | 900.00 | 0.00 | 0.45 |
Схема четырехинтервального профиля, построенного по результатам расчета показана на рисунке 2.1.
Рисунок 2.1 - Схема четырехинтервального профиля
2.2 Проектирование конструкции скважины
При проектировании конструкции скважин предъявляется множество различных требований: конструкция её должна быть прочной, обеспечивать герметичное разобщение всех проницаемых пород, вскрытых при бурении, безусловная возможность достижения проектной глубины при любых возможных отложениях, сведенных к минимуму, возможность осуществления запроектированных режимов бурения, соблюдение требований законов об охране недр и защите окружающей среды от загрязнения.
Обоснование конструкции проводится в 2 этапа. На первом этапе выбирается метод вхождения в пласт, число обсадных колонн и глубина их спуска. На втором – размеры колонн, диаметры долот, интервалы цементирования.
Число обсадных колонн и возможные глубины их спуска зависят от количества интервалов, несовместимых по условиям бурения, определяемых по графику совмещенных давлений [2].
Для выяснения зон с несовместимыми условиями бурения необходимо построить график совмещенных градиентов давлений.
(2.1)
кгс/см2/м = 6,37 МПа
(2.2) 
МПаИспользуя формулы (2.1)-(2.4) найдем пластового давления и давления гидроразрыва для всех интервалов и полученные значение занесем в таблицу 2.2.
Таблица 2.2 – Пластовые давления и давления гидроразрыва
| Интервал | Давление, МПа | |||||
| индекс пласта | от (верт.), м | до (верт.), м | пластовое в начале интервала | пластовое в конце интервала | гидроразрыва в начале интервала | гидроразрыва в конце интервала |
| Q | 0 | 90 | 0 | 0,88 | 0 | 1,94 |
| P 2/3 (nm) | 90 | 280 | 0,88 | 2,75 | 1,59 | 4,94 |
| P2 | 280 | 450 | 2,75 | 4,41 | 5,21 | 8,38 |
| Pg 2 llv | 450 | 650 | 4,41 | 6,37 | 7,94 | 11,47 |
| Pg 2 llv | 650 | 750 | 6,37 | 7,35 | 12,75 | 14,71 |
| K 2 gn | 750 | 1840 | 7,35 | 18,04 | 13,24 | 32,48 |
| K1 | 1840 | 2310 | 18,04 | 23,33 | 31,58 | 39,64 |
| K1 | 2310 | 2700 | 23,33 | 26,48 | 45,31 | 52,96 |
| K1 | 2700 | 2744 | 26,48 | 26,91 | 48,98 | 49,78 |
| J3 / baj | 2744 | 2777 | 26,91 | 27,23 | 45,75 | 46,3 |
| J3 / baj | 2777 | 2896 | 27,23 | 28,97 | 47,65 | 49,7 |