Файл: Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине Эксплуатация релейной защиты.docx

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 06.12.2023

Просмотров: 226

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

СОДЕРЖАНИЕ

621.316.9(075.8)

УДК 621.316.9.189(075.8)

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА

ПОПЕРЕЧНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА ОТ МЕЖВИТКОВЫХ КОРОТКИХ

ЗАЩИТА ОТ ЗАМЫКАНИЙ НА ЗЕМЛЮ В ОБМОТКЕ СТАТОРА ГЕНЕРАТОРА

ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА ОТ АСИНХРОННОГО РЕЖИМА ПРИ ПОТЕРЕ ВОЗБУЖДЕНИЯ

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА БЛОКА ОТ ВНУТРЕННИХ ПОВРЕЖДЕНИЙ

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА ОШИНОВКИ ЭНЕРГОБЛОКА НАПРЯЖЕНИЕМ 330 - 750 кВ

ЗАЩИТА ЭНЕРГОБЛОКА ОТ ВНЕШНИХ СИММЕТРИЧНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ

ЗАЩИТА ГЕНЕРАТОРА ОТ НЕСИММЕТРИЧНЫХ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ И ПЕРЕГРУЗОК ТОКОМ ОБРАТНОЙ

ЗАЩИТА ОТ ПОВЫШЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЯ

РАЗРАБОТКА ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПОДКЛЮЧЕНИЯ ПРЕДЛОЖЕННЫХ УСТРОЙСТВ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

ПРИЛОЖЕНИЕ В

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

ПРИЛОЖЕНИЕ И

ПРИЛОЖЕНИЕ К

ПРИЛОЖЕНИЕ Л

ПРИЛОЖЕНИЕ М

ПРИЛОЖЕНИЕ Н

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ОГЛАВЛЕНИЕ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

«ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СТАНЦИИ»


zср z

nТА,

устnTV

где:

zуст

  • первичное сопротивление срабатывания или смещения ха- рактеристики;

nТА

и nTV

- коэффициент трансформации соответственно транс-

форматоров тока и напряжения.

    1. Время срабатывания защиты принимается равным 1...2 с. Указан- ная выдержка времени необходима для предотвращения излишних сраба- тываний защиты при нарушениях динамической устойчивости и асин- хронном ходе в системе.



  1. 1   2   3   4   5   6   7   8   9   ...   20

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА БЛОКА ОТ ВНУТРЕННИХ ПОВРЕЖДЕНИЙ


  1. Общие положения.

    1. Дифференциальная защита трансформаторов блоков мощностью 160...1000 Мвт выполняется с использованием дифференциального токо- вого реле с торможением типа ДЗТ-21-У3 (ДЗТ-23-У3).

    2. В защите для отстройки от токов включения при постановке трансформатора под напряжение используется время-импульсный прин- цип с торможением от второй гармоники дифференциального тока. Благо- даря этому реле обладает высокой чувствительностью, поскольку мини- мальный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска

намагничивающего тока принимается равным

0,3 Iном.

      1. Для отстройки защиты от токов небаланса при внешних корот- ких замыканиях используется торможение от токов плеч защиты, что так- же обусловливает повышение чувствительности защиты. В схемах защиты цепи процентного торможения подключаются со стороны высшего и ниж- него тока.

Тормозная характеристика в начальной части имеет горизонтальный участок со ступенчатым регулированием на два положения полусуммы тормозных токов.

      1. Для выравнивания токов плеч защиты и для возможности под- ключения защиты к трансформаторам тока с номинальным вторичным то- ком 1,0 А (со стороны высокого напряжения) используются согласующие повышающие автотрансформаторы тока типа АТ-31-У3.

При применении для дифференциальной защиты на всех напряжениях трансформаторов тока с номинальным вторичным током 5,0 А согласую- щие автотрансформаторы тока могут не устанавливаться
, однако их при- менение может оказаться необходимым в тех случаях, когда значение вто- ричного тока плеча в номинальном режиме трансформатора выходит за пределы номинальных токов ответвлений трансформатора рабочей цепи более, чем 0,5 А(если со стороны высокого напряжения трансформатора не может быть принят другой коэффициент трансформации трансформа- тора тока).

      1. Для повышения быстродействия защиты при больших токах ко- роткого замыкания внутри защищаемой зоны предусмотрена дифференци- альная отсечка, позволяющая фиксировано менять уставку срабатывания

( 6 Iномили 9 Iном).

      1. В дифференциальной токовой защите типа ДЗТ-21 конструктив- но предусмотрено регулирование минимального тока срабатывания, коэф- фициента торможения, длины горизонтального участка тормозной харак- теристики, уставки срабатывания дифференциальной отсечки, а также имеется возможность выравнивания тока в плечах защиты.

    1. Минимальный ток срабатывания защиты при отсутствии тормо- жения определяется по условию отстройки от тока включения блочного трансформатора под напряжение:

Iс.з.min

kотс Iном

0,3 Iном

или

Iс.з. kотс



(5.1)

где:

Iном

  • номинальный ток со стороны высокого напряжения, соот- ветствующий номинальной мощности трансформатора.

      1. Ток ответвления со стороны собственных нужд подаѐтся в за- щиту в томслучае, если при коротком замыкании за трансформатором соб-

ственных нужд

I(3 ) k
отс

  • Iс.з.min

при

kотс

1,5 . В соответствии с прове-


к
дѐнными расчѐтами ток ответвлений подаѐтся в защиту на всех схемах энергоблоков за исключением энергоблоков мощностью 1000 Мвт.

Коэффициент трансформации промежуточного трансформатора тока выбирают таким, чтобы вторичный ток трансформатора тока собственных нужд при вторичном токе, равном номинальному току трансформатора блока, понижался до 2,5...5,0 А. В схемах энергоблоков 160...800 Мвт ука- занный промежуточный трансформатор тока применяется также для галь- ванической развязки цепей релейной защиты.

      1. Помимо условия (5.1) должна обеспечиваться отстройка защиты от токов небаланса при внешнем коротком замыкании или тока нагрузки, соответствующих концу горизонтального участка тормозной характери- стики, поскольку в этом случае на реле отсутствует эффект торможения.

Однако на блоках генератор-трансформатор, не имеющих устройства регулирования напряжения под нагрузкой, условие отстройки минималь- ного тока срабатывания защиты от тока небаланса в указанных режимах не проверяется, так как автоматически выполняется при выборе тока сраба- тывания защиты по выражению (5.1) для случая включения ненагруженно- го трансформатора под напряжение.

    1. Выбор ответвлений трансформатора рабочей цепи, а также вари- анта включения автотрансформатора тока.

      1. Определяются первичные номинальные токи для обеих сторон

защищаемого трансформатора ( II, III) и в цепи трансформатора соб-

ственных нужд

IСН.




      1. Определяются вторичные токи в плечах защиты:

I II kсх, (5.2)

IBnTAI

I III

kсх, (5.3)

IIB
IСНB


nTAII

IСН kсх, (5.4)

nTAСН

где:

kсх

  • коэффициент схемы ( kсх 1

при соединении вторичных об-

моток трансформаторов тока в звезду и нении в треугольник);

kсх

при соеди-

nTAI,

nTA II,

nTAСН

  • коэффициенты трансформации трансфор-

маторов тока на сторонах, соответственно, высокого, низко-

го напряжений блочного трансформатора и в цепи транс- форматора собственных нужд.

      1. Выбираются ответвления трансреактора рабочей цепи для сто- роны низшего напряжения. Номинальный ток ответвления трансреактора

IотврабII

выбирается ближайшим меньшим по отношению к вторичному

номинальному току

IIIB:
Iотвраб II
IIIB. (5.5)




      1. Для остальных плеч защиты (со стороны высокого напряжения и в цепи трансформатора собственных нужд) ответвления трансреактора выбираются по условию равенства относительных значений всех подклю- чающихся на трансреактор токов, соответствующих в каждом плече номи- нальному току защищаемого трансформатора. Относительные значения токов представляют собой отношения этих токов к номинальным токам

Смотрите также файлы