Файл: Методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине Эксплуатация релейной защиты.docx

Расчѐт защиты в условиях торможения.
1. Использование тормозных цепей даѐт возможность не отстраи- вать минимальный ток срабатывания защиты от внешних повреждений, когда имеется торможение.
2. Предотвращение срабатывания защиты в условиях торможения обеспечивается исходя из тормозной характеристики реле, которая должна выбираться таким образом, чтобы при всех возможных вариантах внешних повреждений обеспечивался необходимый коэффициент торможения.

Несрабатывание защиты обеспечивается, если все точки, соответ- ствующие возможным при внешних коротких замыканиях отношениям

приращения рабочего тока

Iраб



к приращению полусуммы тормозных то-

^ков⁰^,⁵^^ ^I^торм^,^лежат^ниже^{тормозной}^{характеристики}^реле.



При определении коэффициента торможения следует рассмот- реть короткие замыкания в точках, в которых отстройка производится с помощью торможения.

На блоках с двухобмоточными трансформаторами при внешнем по- вреждении на стороне высокого (низкого) напряжения блока за расчѐтную

следует принимать точку, в которой ток короткого замыкания имеет наибольшее значение и в которой защита не должна действовать. При внешнем повреждении на ответвлении к собственным нуждам торможение не требуется и не учитывается в расчѐте.

С учѐтом вышеизложенного определение коэффициента тормо- жения должно производиться при внешнем трѐхфазном коротком замыка- нии на стороне высокого напряжения трансформатора блока для энерго- блоков, не имеющих выключателя или с выключателем нагрузки в цепи генераторного напряжения, и на стороне низкого напряжения - для блоков с выключателем в цепи генераторного напряжения. Последнее необходимо для сохранения электроснабжения собственных нужд при повреждениях генератора. При отсутствии выключателя в цепи генератора отстройки за- щиты от коротких замыканий в генераторе не требуется, так как при этом энергоблок отключается полностью.

Значения рабочего тока

I_раб, необходимые для подсчѐта коэф-

фициента торможения, могут быть определены следующим образом.

Ток в рабочей обмотке при внешнем трѐхфазном коротком за- мыкании на стороне высокого и низкого напряжения трансформатора бло- ка для каждого случая подключения дифференциальной защиты равен то- ку небаланса:

^Iраб

 I_нб

_расч_В. (5.17)

Ток небаланса определяется как сумма двух составляющих вторично-

го тока небаланса

^Iн^брасчВ^и

I_н^^_б_ра_с_ч_В. Составляющая

I_н^_б_ра_с_ч_В, обуслов-

ленная регулированием напряжения трансформатора, в токе небаланса от- сутствует, так как трансформаторы блоков указанного регулирования не имеют.

^Iнб

расчВ ^

^Iн^б
расч В

 I_н^^_б
расчВ

, (5.18)

где:

^Iн^брасчВ

^Iн^^брасчВ

- составляющая, обусловленная погрешностью транс-

форматоров тока;

составляющая, обусловленная неточностью установки

расчѐтного тока срабатывания на ответвлениях трансформаторов рабочей цепи реле.

В выражении (5.18) учитываются абсолютные значения составляю-

щих тока небаланса

^Iн^брасчВ^и

I_н^^_б_ра_с_ч_В. Составляющие тока небаланса

кВ
определяются по выражениям:

^Iн^б

_расч_В k_апер k_одн  I⁽³⁾ n_TLA, (5.19)

I^

_^Iрасчраб ^^Iотв раб_I₍₃₎__n

, (5.20)

нбрасчВ

^Iрасчраб

кВ ^TLA

где:

^kапер
^kодн

коэффициент, учитывающий переходный режим (аперио-

дическую составляющую тока), принимается равным 1,0;

коэффициент однотипности трансформаторов тока, прини-

мается равным 1,0;

 - относительное значение полной погрешности трансформато- ров тока, принимается равным 0,1;

I
(3 )

кВ

периодическая составляющая вторичного тока( t 0 ) в пле-

че защиты со стороны высокого и низкого напряжения трансформатора блока при внешнем коротком замыкании в расчѐтной точке (определяется исходя из значения пер-

вичного тока

(3 )

I
к

в рассматриваемом расчѐтном режиме с

учѐтом коэффициента трансформации трансформаторов

тока

ⁿTAI

или

ⁿTAII

со стороны, соответственно, высокого

или низкого напряжения трансформатора блока и коэффи-

циента

^kсх^,

(3 )

I
кВ

_I(3 )

 ^кk_сх);

ⁿTA

ⁿTLA

коэффициент трансформации автотрансформаторов тока (в

соответствии с выражением (5.7)), при отсутствии авто-

трансформаторов тока

ⁿTLA

 1;

^Iрасчраб

расчѐтное значение номинального тока ответвления

трансреактора в плечах защиты со стороны высокого напряжения ( I _{рас раб I}) или низкого напряжения ( I _{II B}) трансформатора блока определяется соответственно по (5.6) или (5.10) и (5.3);

^Iотвраб

номинальный ток выбранного ответвления трансреак-

тора

^IотврабI

или

^IотврабII^.

Относительные значения токов в рабочей цепи определяются при внешнем коротком замыкании на стороне высокого или низкого напряжения трансформатора блока в плече защиты (в соответствии с п.5.7.5.1.):

Iраб I
нбрасчВ

_^Iнб

^расч^В. (5.21)

^^Iотвраб

Минимальное значение тормозного тока следует определять в тех же расчѐтных точках, что и при расчѐте рабочих токов реле.
1. Тормозной ток для каждой тормозной цепи: