1,375,95 = 11,5 кА

Проверка кабеля на термическую стойкость F_т, мм², проводится по условию (56)

F_т  F_э, (56)

где F_т – сечение кабеля с учетом действия токов короткого замыкания, мм²;

F_э – сечение кабеля, определенное по экономической плотности тока, мм².

Сечение кабеля с учетом действия токов короткого замыкания F_т, мм², рассчитывается по формуле (57)

, (57)

где t_пр – приведенное время действия тока короткого замыкания, с;

С – коэффициент, учитывающий разность температур до и после короткого замыкания для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами напряжением 6 – 10 кВ, 85 Ас^1/2/мм² [7, с.356].

Приведенное время действия тока короткого замыкания, t_пр, с, определяется по формуле (58)

t_пр = t_с.в + t_РЗ, (58)

где t_РЗ – время действия релейной защиты (t_РЗ = 0,15 с – с учетом времени действия максимальной токовой защиты), с;

t_с.в – собственное время отключения выключателя (t_с.в = 0,05 с – для вакуумных выключателей серии ВВ/TEL), с.

t_пр = 0,15 + 0,05 = 0,2 с
Выполним проверку выбранного кабеля от РП 20/1 до трансформаторной подстанции ТП 20/1 Б насосной дистилляции бензола на термическую стойкость по формулам (57), (56)

F_т = = 31,3 мм²

F_T = 31,3 мм² < F_э = 35 мм²

Условие (56) выполняется, следовательно, принимаем для кабельной линии от РП 20/1 до трансформаторной подстанции насосной дистилляции бензола ТП 20/1 Б кабель 2·АСБШв – 3х35 – 10 кВ.

Выполним расчет параметров схемы замещения для точки К-2 на стороне 0,4 кВ в именованных единицах.

Активное сопротивление в точке К-2 R_резК-2, МОм, определяется по формуле (59)

R_резК-2 = R_кл1 + R_кл2 + R_т + R_QF + R_c1, (59)

где R_кл1, R_кл2 – активные сопротивления кабельных линий 10 кВ, приведенные к ступени низшего напряжения сети, МОм;

R_т – активное сопротивление трансформатора, МОм;

---

R_QF = 0,13 мОм – активное сопротивление автомата защиты, определяется по (таблица 6.17) [8, с.100], МОм;

R_c1 – переходное сопротивление на ступени распределения, 15 МОм (таблица 6.19) [8, с.101].

Индуктивное сопротивление в точке К-2 X_резК-2, МОм, определяется по формуле (60)

X_резК-2 = X_с + X_кл1 + X_кл2 + X_т + X_QF, (60)

где X_с – эквивалентное индуктивное сопротивление системы, МОм;

X_кл1, X_кл2 – индуктивные сопротивления кабельных линий 10 кВ, приведенные к ступени низшего напряжения сети, МОм;

X_т – индуктивное сопротивление трансформатора, МОм;
X_QF – индуктивное сопротивление автомата защиты, определяется по (таблица 6.17) [8, с.100], 0,07 МОм.

Определим эквивалентное индуктивное сопротивление системы X_с, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети по формуле (61)

(61)

где U_ср.нн – среднее номинальное напряжение сети, подключенное к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

S_к.з – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ · А.

X_с = · 10^-3 = 1,103 МОм

Определим активное сопротивление кабельной линии 10 кВ R_кл, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети, по формуле (62)

(62)

где ℓ – длина кабельной линии 10 кВ, м.

R_кл1 = 0,16 · 0,4 · · 10³ = 0,093 МОм

R_кл2 = 0,84 · 0,6 · · 10³ = 0,73 МОм

Определим индуктивное X_кл сопротивление кабельной линии 10 кВ, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети, по формуле (63)

---

(63)

Х_кл1 = 0,077 · 0,4 · · 10³ = 0,045 МОм

Х_кл2 = 0,095 · 0,6 · · 10³ = 0,083 МОм
Определим активное сопротивление понижающего трансформатора R_т, МОм, по формуле (64)

R_т = , (64)

где ΔР_кз – потери короткого замыкания трансформатора, кВт;

U_нн – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;

S_ном.т – номинальная мощность трансформатора, кВ · А.

R_т = · 10⁶ = 1,952 МОм

Определим индуктивное сопротивление понижающего трансформатора X_т, МОм, по формуле (65)

Х_т = · · 10⁶, (65)

где u_кз – напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

Х_т = · · 10⁶ = 9,014 МОм

Определим эквивалентное индуктивное сопротивление в точке К-2 Х_рез.К-2, МОм, по формуле (60)

Х_рез.К-2 = 1,103 + 0,045 + 0,083 + 0,07 + 9,014 = 10,32 МОм

Определим эквивалентное активное сопротивление в точке К-2 R_рез.К-2, МОм, по формуле (59)

R_рез.К-2 = 0,093 + 0,73 + 1,952 + 0,13 + 15 = 17,91 МОм

Определим суммарное сопротивление в точке К-2 Z_рез.К-2, мОм, по формуле (53)

Z_рез.К-2 = = 20,67 МОм

---

Трехфазный ток короткого замыкания в точке К-2 , кА, определяется по формуле (66)

(66)



Двухфазный ток короткого замыкания в точке К-2 , кА, определяется по формуле (67)

(67)



Ударный ток в точке К-2 i_уК-2, кА, определяется по формуле (68)

i_уК-2 = ·К_у· , (68)

где K_у – ударный коэффициент, определяемый по графику (рис.16) [11, с.74] и зависящий от отношения активного и индуктивного сопротивлений в точке короткого замыкания.

Ударный коэффициент К_у определяется по формуле (69) [11, с.74]

(69)



Определяем ударный ток в точке К-2 i_уК-2, кА, по формуле (68)


2.8 Выбор оборудования 10 кВ

Все элементы системы электроснабжения выбираются по номинальным параметрам и проверяются по устойчивости при сквозных токах короткого замыкания и перенапряжениях.

Выключатель является основным коммутационным аппаратом в электрических установках, он служит для отключения и включения цепи в любых режимах. Наиболее тяжёлой и ответственной операцией является отключение токов короткого замыкания.

Выбор по номинальному напряжению установки U_ном.у, кВ, проводится по условию (70)

U_ном  U_{ном у}, (70)

где U_{ном у} – номинальное напряжение уставки, кВ.

Выбор по максимальный расчетному току установки I_р.м

---

, А, проводится по условию (71)

I_р.м  I_{ном у}, (71)

где I_р.м – максимальный расчетный ток на шинах подстанции, А.

Выбираем на стороне 10 кВ вакуумные выключатели типа BB/TEL – 10 – 20/630 – У2.

Вакуумные выключатели серии BB/TEL — это коммутационные аппараты нового поколения, в основе принципа действия которых лежит гашение возникающей при размыкании контактов электрической дуги в глубоком вакууме, а фиксация контактов вакуумных дугогасительных камер (ВДК) в замкнутом положении осуществляется за счет остаточной индукции приводных электромагнитов ("магнитная защелка").

Параметры выключателя BB/TEL – 10 – 20/630 – У2:

- номинальное напряжение U_ном = 10 кВ;

- номинальное напряжение I_ном = 630 А;

- номинальный ток отключения I_{откл ном} = 20 кА;
- предельный сквозной ток короткого замыкания i_пр.с = 51 кА;

- предельный сквозной ток короткого замыкания (действующее значение периодической составляющей) I_п.с = 20 кА;

- предельный ток термической стойкости I_{тер.норм} = 20 кА;

- время протекания предельного тока термической стойкости t_тер = 3 с;

- собственное время отключения t_{с.в. откл} = 50 мс.

Максимальный расчетный ток на шинах подстанции I_р.м., А, определяется по формуле (72)

, (72)

I_р.м. = = 78,5 А

I_р.м = 78,5 А < I_{ном а} = 630 А

Проверка по отключающей способности заключается в проверке на симметричный ток отключения по условию (73) [7, с.345]

I_{откл ном}  I_п, (73)

где I_{откл ном} - номинальный ток отключения выключателя, кА;

I_п - периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент начала расхождения контактов выключателя и принимается равным I_п0.К-1, кА.

I_{откл ном} = 20 кА  I_п

---

Смотрите также файлы

• Лекция 1 по ms word 2007 Редактирование и форматирование документов Оглавление 1Свойства документа 2.docx

• Практическое задание 5 по учебному курсу Предпринимательская деятельность.docx

• Закон рк Об образовании.pptx

• В. Орлов Кто первый.doc

• Исследовательская работа по теме История села Угловского учащаяся 8 В класса Сергеева Виктория.docx