ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.12.2023
Просмотров: 1054
Скачиваний: 14
tc2
tc1
tc0 ῖ2
Рис. 13. Схема узла сетевых подогревателей
Температура сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя (СПв):
????????2 = ????2 + ????????Т ⋅ (????1 − ????2) = 70 + 0,6 ⋅ (150 − 70) = 118°????.
Примем равное распределение подогрева по сетевым подогревателям,
получим температуру сетевой воды после нижнего сетевого подогревателя (СПн):
???? = ???? + ????????????2−????2 = 70 + 118−70 = 94°????.
????1 2 2 2
Недогрев сетевой воды до температуры насыщения греющего пара в
подогревателях СПв и СПн (температурный напор) принимаем равным
Н???????????? = 3 – 5 °С, тогда температура конденсации греющего пара в подогревателях: СПв ????В = ????????2 + ????????????, °????, при этой температуре давление греющего пара на
НСПв будет равно ????????В, МПа;
Н НСПн ????Н = ????????1 + ????????????, °????, при этой температуре давление греющего пара на СПн будет равно ????????Н, МПа.
Примем потери давления в паропроводе от точки отбора пара до подогревателей – 7 %, тогда давление в отопительных отборах паровой турбины (на СПв и СПн соответственно) будет:
????????В = ????????В ⋅ 1,07, МПа;
Т Н
аппаратом ЧВД с учетом потерь в клапанах 4 %:
????????/ВД = ????????ВД ⋅ 0,96, Мпа.
0 0
Давление в конденсаторе паровой турбины Pк=0,0048МПа.
????????????
Внутренний относительный КПД паровой турбины ????????ПТ=0,82.
Пар из контура низкого давления КУ смешивается в турбине с основным потоком пара в камере смешения. Давление пара в точке смешения, с учетом потерь 2 % в камере смешения:
0????????см = ????????НД ⋅ 0,98, МПа.
Энтальпия пара в точке смешения ℎсм
Расход пара в точке смешения:
/ НД
= ℎ .
????????
????????см = �????????ВД + ????????НД� − �????????ВД + ????????НД �, кг/с.
0 0 УПЛ УПЛ
С помощью построенной hS–диаграммы (рис. 14) определяются энтальпии пара в теплофикационных отборах на верхний и нижний сетевой
подогреватель ℎВ и ℎН, кДж/кг.
Т Т
Рис. 14. Процесс расширения пара в hS-диаграмме
барабане испарителя, поэтому часть продувочной воды в нем испаряется за счет аккумулированного в ней тепла. Образовавшийся в расширителе вторичный пар направляется в деаэратор. Отсепарированная вода, имеющая повышенное солесодержание, удаляется в дренаж. Схема расширителя непрерывной продувки представлена на рисунке 15.
Рис. 15. Принципиальная схема расширителя непрерывной продувки Примем, что в схеме установлена одна ступень расширения продувочной
воды из барабана высокого давления КУ на деаэратор питательной воды.
Составим уравнение теплового баланса расширителя:
???????? ⋅ ℎ∕ ⋅ ???????? = ???????? ℎ∕∕ + (???????? − ???????? )ℎ/ , где ????????
– расход продувочной воды
пр пр р р пр р р пр
р
пр
из барабана высокого давления КУ; ℎ∕ – энтальпия кипящей воды при давлении в барабане высокого давления КУ; ???????? = 0,98 - 0,99 – потери в окружающую среду; ????????р – расход вторичного пара из расширителя на деаэратор;ℎ∕∕ – энтальпия вторичного пара из расширителя (сухой насыщенный
рпар);ℎ/ – энтальпия дренажа при давлении в расширителе.
Давление в расширителе принимаем больше давления в деаэраторе на величину потерь при транспортировке:
????????р = 1,1 ⋅ ????????Д, МПа.
По давлению в расширителе ????????р с помощью таблиц воды и водяного пара
определяем энтальпии дренажа и насыщенного пара ℎ/ и ℎ∕∕, кДж/кг.
р р
пр
По давлению в барабане высокого давления КУ РБВД, МПа, с помощью таблиц воды и водяного пара определяем энтальпию продувочной воды, ℎ∕ . Расходпродувочной воды:????????пр=????????ВД⋅ ????????ВД, кг/с,где????????ВД=0,005.пр ПП прДля поддержания водного режима КУ качество питательной воды дляобоихконтуровКУдолжносоответствоватьопределеннымтребованиям.Расходыпродувочнойводынепрерывнойпродувкинедолжныпревышать1,0%отпаропроизводительностиконтуроввысокогоинизкогодавленияКУ.Изуравнениятепловогобалансарасширителянепрерывнойпродувкиопределяемрасходвторичногопара????????р.Расходдренажа:????????/=????????пр−????????р, кг/с.Расходдобавочнойводынавосполнениепотерьвсхемеопределяетсяпотерямиконденсата:????????доб=????????утечек+????????/, кг/с.Потерисутечкамипараиконденсата:????????утечек=0,012⋅ �????????ВД+????????НД�, кг/с.ПВ ПВРасчетдеаэраторапитательнойводы.Воздух,растворенныйвпитательнойводе,содержитагрессивные
газы (СО2, О2), вызывающие коррозию оборудования и трубопроводов ТЭЦ. Эти газы поступают в пароводяной тракт преимущественно в конденсаторе турбины и в вакуумной части системы регенерации.
В настоящее время на электростанциях для удаления из питательной воды кислорода, углекислого и некоторых других газов применяются термические деаэраторы (рис. 16).
Рис. 16. Термический деаэратор
В них вода подогревается паром до температуры насыщения. Растворенные газы попадают в пар, где их парциальное давление близко к нулю.
Сущность процесса деаэрации состоит в снижении парциального давления растворенных в воде газов и как следствие снижение их концентрации. Содержание кислорода в питательной воде не должно превышать 0,02 мг/кг.
В деаэратор поступают следующие потоки (рис. 17):
-
пар из пароперегревателя низкого давления в количестве ????????ДПВ; -
сухой насыщенный пар из расширителя непрерывной продувки ????????р; -
пар из уплотнений стопорного и регулирующих клапанов и передних уплотнений ЧВД γ????????упл; -
кпоток конденсата из ГПК ????????ГПК.