ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.12.2023
Просмотров: 291
Скачиваний: 4
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СПв СПн ОКБ
tc2
tc1
tc0 ῖ2
Рис. 13. Схема узла сетевых подогревателей
Температура сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя (СПв):
????????2 = ????2 + ????????Т ⋅ (????1 − ????2) = 70 + 0,6 ⋅ (150 − 70) = 118°????.
Примем равное распределение подогрева по сетевым подогревателям,
получим температуру сетевой воды после нижнего сетевого подогревателя (СПн):
???? = ???? + ????????????2−????2 = 70 + 118−70 = 94°????.
????1 2 2 2
Недогрев сетевой воды до температуры насыщения греющего пара в
подогревателях СПв и СПн (температурный напор) принимаем равным
Н
???????????? = 3 – 5 °С, тогда температура конденсации греющего пара в подогревателях: СПв ????В = ????????2 + ????????????, °????, при этой температуре давление греющего пара на
Н
СПв будет равно ????????В, МПа;
Н
Н
СПн ????Н = ????????1 + ????????????, °????, при этой температуре давление греющего пара на СПн будет равно ????????Н, МПа.
Примем потери давления в паропроводе от точки отбора пара до подогревателей – 7 %, тогда давление в отопительных отборах паровой турбины (на СПв и СПн соответственно) будет:
????????В = ????????В ⋅ 1,07, МПа;
Т Н
????????Н = ????????Н ⋅ 1,07, МПа.
Т Н
Построениепроцессарасширенияпаравh-Sдиаграмме.Давление перегретого пара перед сопловым
аппаратом ЧВД с учетом потерь в клапанах 4 %:
????????/ВД = ????????ВД ⋅ 0,96, Мпа.
0 0
Давление в конденсаторе паровой турбины Pк=0,0048МПа.
????????????
Внутренний относительный КПД паровой турбины ????????ПТ=0,82.
Пар из контура низкого давления КУ смешивается в турбине с основным потоком пара в камере смешения. Давление пара в точке смешения, с учетом потерь 2 % в камере смешения:
0
????????см = ????????НД ⋅ 0,98, МПа.
Энтальпия пара в точке смешения ℎсм
Расход пара в точке смешения:
/ НД
= ℎ .
????????
????????см = �????????ВД + ????????НД� − �????????ВД + ????????НД �, кг/с.
0 0 УПЛ УПЛ
С помощью построенной hS–диаграммы (рис. 14) определяются энтальпии пара в теплофикационных отборах на верхний и нижний сетевой
подогреватель ℎВ и ℎН, кДж/кг.
Т Т
Рис. 14. Процесс расширения пара в hS-диаграмме
Расчетодноступенчатогорасширителянепрерывнойпродувки.Для уменьшения потерь тепла с непрерывной продувкой барабанов испарителей высокого и низкого давлений в тепловой схеме станции применяются расширители непрерывной продувки. Давление в расширителе значительно ниже, чем в
барабане испарителя, поэтому часть продувочной воды в нем испаряется за счет аккумулированного в ней тепла. Образовавшийся в расширителе вторичный пар направляется в деаэратор. Отсепарированная вода, имеющая повышенное солесодержание, удаляется в дренаж. Схема расширителя непрерывной продувки представлена на рисунке 15.
Рис. 15. Принципиальная схема расширителя непрерывной продувки Примем, что в схеме установлена одна ступень расширения продувочной
воды из барабана высокого давления КУ на деаэратор питательной воды.
Составим уравнение теплового баланса расширителя:
???????? ⋅ ℎ∕ ⋅ ???????? = ???????? ℎ∕∕ + (???????? − ???????? )ℎ/ , где ????????
– расход продувочной воды
пр пр р р пр р р пр
р
пр
из барабана высокого давления КУ; ℎ∕ – энтальпия кипящей воды при давлении в барабане высокого давления КУ; ???????? = 0,98 - 0,99 – потери в окружающую среду; ????????р – расход вторичного пара из расширителя на деаэратор;ℎ∕∕ – энтальпия вторичного пара из расширителя (сухой насыщенный
р
пар);ℎ/ – энтальпия дренажа при давлении в расширителе.
Давление в расширителе принимаем больше давления в деаэраторе на величину потерь при транспортировке:
????????р = 1,1 ⋅ ????????Д, МПа.
По давлению в расширителе ????????р с помощью таблиц воды и водяного пара
определяем энтальпии дренажа и насыщенного пара ℎ/ и ℎ∕∕, кДж/кг.
р р
пр
По давлению в барабане высокого давления КУ РБВД, МПа, с помощью таблиц воды и водяного пара определяем энтальпию продувочной воды, ℎ∕ .
Расход продувочной воды: ????????пр = ????????ВД ⋅ ????????ВД, кг/с,где ????????ВД =0,005.
пр ПП пр
Для поддержания водного режима КУ качество питательной воды для обоих контуров КУ должно соответствовать определенным требованиям. Расходы продувочной воды непрерывной продувки не должны превышать 1,0 % от паропроизводительности контуров высокого и низкого давления КУ.
Из уравнения теплового баланса расширителя непрерывной продувки определяем расход вторичного пара ????????р.
Расход дренажа:
????????/ = ????????пр − ????????р, кг/с.
Расход добавочной воды на восполнение потерь в схеме определяется потерями конденсата:
????????доб = ????????утечек + ????????/, кг/с.
Потери с утечками пара и конденсата:
????????утечек = 0,012 ⋅ �????????ВД + ????????НД�, кг/с.
ПВ ПВ
Расчетдеаэраторапитательнойводы.Воздух, растворенный в питательной воде, содержит агрессивные
газы (СО2, О2), вызывающие коррозию оборудования и трубопроводов ТЭЦ. Эти газы поступают в пароводяной тракт преимущественно в конденсаторе турбины и в вакуумной части системы регенерации.
В настоящее время на электростанциях для удаления из питательной воды кислорода, углекислого и некоторых других газов применяются термические деаэраторы (рис. 16).
Рис. 16. Термический деаэратор
В них вода подогревается паром до температуры насыщения. Растворенные газы попадают в пар, где их парциальное давление близко к нулю.
Сущность процесса деаэрации состоит в снижении парциального давления растворенных в воде газов и как следствие снижение их концентрации. Содержание кислорода в питательной воде не должно превышать 0,02 мг/кг.
В деаэратор поступают следующие потоки (рис. 17):
-
пар из пароперегревателя низкого давления в количестве ????????ДПВ; -
сухой насыщенный пар из расширителя непрерывной продувки ????????р; -
пар из уплотнений стопорного и регулирующих клапанов и передних уплотнений ЧВД γ????????упл; -
к
поток конденсата из ГПК ????????ГПК.
Очищенная питательная вода