Файл: Проектирование многоэтажного промышленного здания с неполным каркасом.docx

² = -7737,21 кг

M_C = (-0.079*2439.38-0,054*2570.4)∙4.5² = -6713,13 кг

M_D = (-0.079*2439.38+0,014*2570.4)∙4.5² = -3173,69 кг

M_E = (-0.105*2439.38-0,004*2570.4)∙4.5² = -5394,93 кг



Рисунок 24 – Эпюра моментов и поперечных сил при шестом виде загружения



Рисунок 25 – седьмой вариант загружения

Q_A = (0.395*2439.38+0,013*2570.4)∙4.5 = 4486,37 кг

Q_Bл = (-0,606*2439.38+0,013*2570.4)∙4.5 = -6501,82 кг

Q_Bп = (0,526*2439.38-0,066*2570.4)∙4.5 = 5010,60 кг

Q_Сл = (-0,474*2439.38-0,066*2570.4)∙4.5 = -5966,61 кг

Q_Сп = (0,5*2439.38+0,5*2570,4)∙4.5 = 11272,01 кг

Q_Dл = (-0,5*2439.38-0,5*2570.4)∙4.5 = -11272,01 кг

Q_Dп = (0,474*2439.38+0,066*2570.4)∙4.5 = 5966,61 кг

Q_Ел = (-0,526*2439.38+0,066*2570.4)∙4.5 = -5010,60 кг

Q_Еп = (0,606*2439.38-0,013*2570.4)∙4.5 = 6501,82 кг

Q_F = (0,395*2439.38+0,013*2570,4)∙4.5 = 4486,37 кг

M₁ = (0,0781*2439.38-0,0263*2570.4)∙4.5² = 2489,01 кг

M₂ = (0,0331*2439.38-0,0461*2570.4)∙4.5² = -764,48 кг

M₃ = (0,0462*2439.38+0,0855*2570.4)∙4.5² = 6732,49 кг

M₄ = (0,0331*2439.38-0,0461*2570.4)∙4.5² = -764,47 кг

M₅ = (0,0781*2439.38-0,0263*2570.4)∙4.5² = 2489 кг

M_B = (-0.105*2439.38+0,013*2570.4)∙4.5² = -4510,07 кг

M_C = (-0.079*2439.38-0,053*2570.4)∙4.5² = -7945,41 кг

M_D = (-0.079*2439.38-0,053*2570.4)∙4.5² = -7945,41 кг

M_E = (-0.105*2439.38+0,013*2570.4)∙4.5² = -4510,07 кг



Рисунок 26 – Эпюра моментов и поперечных сил при седьмом виде загружения

---

5.3Характеристика прочности бетона и арматуры

Арматура: А-III (А400) стержневая:

R_s = 3467 , R_sw = 2855 , согласно табл. 6.15 [1]

R_sс = 3467 , согласно табл. 6.14 [1]

Е_s = 2∙10⁵МПа (2039400 ), согласно п. 6.2.12 [1]

Бетон тяжелый В20:

R_bn = R_b,ser = 15 МПа (152,96 ), согласно табл. 6.7 [1]

R_b =11,5 МПа (117,27 ), согласно табл. 6.8 [1]

R_btn = R_bt,ser = 1,35 МПа (13,77 ), согласно табл. 6.7 [1]

R_bt= 0,9 МПа (9,18 ), согласно табл. 6.8 [1]

Е_b = 27500 МПа (280421,96 ), согласно табл. 6.11 [1]

 

5.4 Расчет прочности ригеля по сечению нормальному продольной оси

Максимальные величины изгибающих моментов и максимальная поперечная сила для крайнего и среднего ригелей из различных вариантов загружений представлены ниже:

Для крайнего ригеля:

M¹_max = 9063 кг∙м – максимальный изгибающий момент в середине пролета ригеля (первый вариант загружения).

M^B_max = 11380,75 кг∙м – максимальный изгибающий момент у грани колонны (третий вариант загружения).

Для среднего ригеля:

M³_max = 6732,49 кг∙м – максимальный изгибающий момент в середине пролета ригеля (седьмой вариант загружения).

M^С_max = 9680,01 кг∙м – максимальный изгибающий момент у грани колонны (второй вариант загружения).

Q_max = 13823,61 кг – максимальная поперечная сила (третий вариант загружения).
Рассмотрим крайний ригель с растянутой зоной снизу:

Примем величину защитного слоя арматуры равным 50 мм. Тогда рабочая высота сечения:

h₀ = h-a = 450-50 = 400 мм;



Коэффициент

---

из условия прочности по сжатой зоне:



где .





Расчетная площадь поперечного сечения:



В соответствии с требуемой площадью подбираем: из арматуры класса А400 А_S= 8,04 см².

Рассмотрим крайний ригель с растянутой зоной вверху:









В соответствии с требуемой площадью подбираем: из арматуры класса А400 А_S=10,18 см².

Рассмотрим средний ригель с растянутой зоной снизу:









В соответствии с требуемой площадью подбираем: из арматуры класса А400 А_S=6,28 см².

Рассмотрим средний ригель с растянутой зоной вверху:









В соответствии с требуемой площадью подбираем: из арматуры класса А400 А_S=8,04 см².
Компоновка поперечного сечения крайнего ригеля:



Компоновка поперечного сечения среднего ригеля:

---

---

5.5 Расчет прочности ригеля по сечению наклонному к продольной оси

Расчет прочности выполняется по наклонному сечению на действие поперечной силы . Расчетное сечение – прямоугольное. В результате расчета подбирается поперечная арматура, которая входит в плоский каркас ригеля и препятствует образованию наклонных трещин.

Зададимся шагом поперечной арматуры:

По всей длине ригеля при равномерно-распределённой нагрузке, при h=450 мм – не более 0,5h₀ и не более 500 мм, принимаем S=100 мм.

Расчет ведется в следующем последовательности:

Проверяется прочность ребристой плиты перекрытия по следующим условиям.

Первое условие. Расчет железобетонных элементов по полосе между наклонными сечениями производят из условия:

где: Q – поперечная сила в нормальном сечении элемента;

– коэффициент, принимаемый равным 0,3;

Проверим первое условие:



Условие выполняется.

Второе условие. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил производят из условия:





где: – поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении, величина принимается не более

---