Файл: Строительство.docx

Скачать файл (1,06Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 12.12.2023

Просмотров: 604

Скачиваний: 20

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

		A  ^23140,14 6,411см², ^тр^. ₃₆₀₉ По конструктивным соображениям принимаем ширину опорного фланца b 13 см, толщину принимаем 10 мм; A 131  13  A_тр_. Сварные швы, крепящие опорный столик к колонне, рассчитываем по формуле:   ¹^,²^^F^R       R ^, ^f_k___l^{w w}minf w где _l_w b_с_т_о_л_.1 2  h_с_т_о_л_.1 - суммарная длина швов, крепящих опорный столик; b_стол.- ширина опорного столика (принимаем 20 см); h_стол.- высота опорного столика; Определим высоту опорного столика по формуле: Принимаем k_f 7 мм, h  ^1,2^^67213,05 20  3  17,92 см, ^стол^. 2  0,7 11650 Принимаем высоту опорного столика h_стол. 18 см. Узел 7 Конструкция узла представлена на рис. 2.22 Рисунок 2.22 Конструкция узла 7 Вертикальную листовую фасонку принимаем сечением 440х10 мм. 1) Определим прочность стыка уголков с фасонкой.

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


43

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		  ^N^p R, ^Fусл где N_p- расчетное усилие в элементе, которое вследствие некоторой нечеткости работы узла рекомендуется принимать на 20% больше действительного, т.е. N_p 1,2  N₃₇ 1,2  29357  35228 кг, F_усл- условная расчетная площадь. F  F    2b 44 11 2  9  62 см², усл ф ф где F_ф- площадь фасонки, _ф- толщина фасонки, b - ширина полки прикрепляе- мого уголка.   ^N^p ³⁵²²⁸ 568,2 ^кг R  2100 ^кгF 62 см² см² усл 2) Определим длины сварных швов. Усилие в листовой фасонке: N_ф F_ф  44 1 568,2  25000,8 кг Суммарная длина швов, прикрепляющих фасонку к уголкам верхнего поя- са при толщине швов 8 мм, будет равна: _l  ^N^ф ^25000,8 29,76 см ^ш0,7  h R^св0,7  0,8 1500 ш y Расчетное усилие для крепления уголков пояса к вертикальной фасонке равняется: N_p 1,2  N₃₇ N_ф 1,2  29,35  25  10,22 тс _N_^1,2^^N³⁷_1,2  29,35 __17,61_тс ^p2 2 Требуемая длина этих швов у обушка ( h_ш 10мм ) и у пера ( h_ш 6мм ) определяется по следующим формулам: _l_об_^0,75^^N_p_0,75 17610 __21,5_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7 11500 ш y _l_п_^0,25^^N_p_0,25 17610 _₁₆_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 8 Конструкция узла представлена на рис. 2.23

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


44

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		Рисунок 2.23 Конструкция узла 8 Определим прочность стыка уголков с фасонкой. Площадь сечения нижнего пояса 2∟ 56  56  5 равна: F 2  F 2  5,41  10,82 см², 1   ^N³¹ R^Fусл   ^N³¹ ¹⁵³⁷³ 1128,7 ^кг R  2100 ^кгF 13,62 см² см² усл Находим усилия, на которые рассчитываем швы крепления уголков пояса к фасонке фермы: N_уг_._п F_ф  10,82 1128,7  12212,61 кг Определим длины сварных швов. Толщину швов, прикрепляющих уголки пояса к фасонке фермы, назнача- ем h_ш 6 мм и находим их требуемую длину: _l_об_^0,75^^N_уг_._п_._0,75 12212,61 __21,5_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y _l_п_^0,25^^N_p_0,25 12212,61 _₁₃_см ^ш2  0,7  h R^св2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 10 Конструкция узла представлена на рис. 2.24

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


45

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		Рисунок 2.24 Конструкция узла 10 1) Определим размеры опорной фасонки: Толщину опорной фасонки принимаем равной толщине узловых фасонок   10 мм. Ширину и высоту опорной фасонки определяем из условия расположения швов, прикрепляющих уголки опорного раскоса и нижнего пояса к опорной фа- сонке. Принимаем двухсторонний шов с катетом k _fw 8 мм. Сварка полуавтома- тическая проволокой марки Св-08А.

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


46

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		 _f 0,9 ; _z 1,05 ; R_wf  _f 1834  0,9  1650 кг/см²< R_wz _z 16311,05  1712,6 кг/см², N  ^N^^^b^^z⁰^   N, N  ^N^^z⁰   N об. _b1 об. _b2 где ₁  0,65 , ₃  0,35 - соответственно коэффициент распределения усилий по обушку и перу [3, п.7.6.2, табл.7.4]; N N _l^об.__об. __,_l^п.__п. _ ^f2  k      R ^f2  k      R ^{f w w}min ^{f w w}min k _f- катет шва, принимаем исходя из условия k _f k _{f ,min}, где k _{f ,min}- нормативное минимальное значение катета шва в зависимости от толщины более толстого из свариваемых элементов [1, п.12.6, табл.38]; для панели 33, N 733 кг, (табл. 3.5.), принимаем k_f 5 мм, l^об^.  ^0,65^⁷³³⁰ 5,065 см, l^п^.  ^0,35^⁷³³⁰ 2,55 см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 для раскоса 41, N 35510 кг, (табл. 3.5.) принимаем k_f 5 мм, _l_об_._0,65  35510 __13,98_см,_l_п_._0,35  35510 __7,53_см ^f2  0,5 1650 ^f2  0,5 1650 Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фер- мы F_R, и внецентренно приложенную (относительно центра шва) силу H Прочность соединения по материалу шва для наиболее нагруженной точки определяем по формуле:    ²    ²   R , ^{f fF fH fM w w}min*   ^F^R^,^^^H^,  ⁶^^H^^e^, ^fF2    k  l ^fH2    k  l ^fH₂____k__l² f w f w _{f w} где e  20,39 см – эксцентриситет приложения силы H ; l_w 51см – длина шва; Катет шва принимаем максимально возможным, исходя из конструктив- ных требований: k_f 1,2  t_min 1,2 1  1,2 см, принимаем k_f 1,2 где t_min- наименьшая толщина свариваемых элементов (толщина фасонки 10мм),   ^23140,14 157,544 кг, ^fF2  0,9 1,6  51   ^13014,7 88,607 кг, ^fH2  0,9 1,6  51 __6 13014,7  26,34 __274,57_кг, ^fH2  0,9 1,6  51²

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


47

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		 _f 157,544  88,607  274,57  395,87  1834 , прочность шва обеспечена. 2 ² 2) Определим размеры опорного фланца: Площадь опорного фланца определяем из условия смятия по формуле: A  ^F^R, тр. _R P где R_P- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности при наличии пригонки [55, табл.1^]; A  ^23140,14 6,411см², ^тр^. ₃₆₀₉ По конструктивным соображениям принимаем ширину опорного фланца b 13 см, толщину принимаем 10 мм; A 131  13  A_тр_. Сварные швы, крепящие опорный столик к колонне, рассчитываем по формуле:   ¹^,²^^F^R       R ^, ^f_k___l^{w w}minf w* где _l_w b_с_т_о_л_.1 2  h_с_т_о_л_.1 - суммарная длина швов, крепящих опорный столик; b_стол.- ширина опорного столика (принимаем 20 см); h_стол.- высота опорного столика; Определим высоту опорного столика по формуле: Принимаем k_f 7 мм, h  ^1,2^^67213,05 20  3  17,92 см, ^стол^. 2  0,7 11650 Принимаем высоту опорного столика h_стол. 18 см. 2.2.6 Подбор сечения стержней связевых ферм Сечения стержней связевых ферм принимаем из конструктивных сообра- жений 2∟50×50×5, поскольку на связевые фермы не приходится ветровых нагрузок, а действуют только нагрузки от не соосности ферм покрытия. Связе- вые фермы следует проверить только на гибкость нижних поясов.

Взам. инв. №

Подп. и дата
Инв. № подп.

						Строительство школы на 200 мест в г. Рязань	Лист


48

Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

Смотрите также файлы

Отчет о прохождении практики профессиональная практика по профилю деятельности.pdf

Социальные инновации Тест Часть A. Социальные потребности и проблемы. Общественные блага.rtf

Схема автоматического управления двумя откачивающими насосами.docx

Протокол от 20 г. Председатель рабочая программа учебной дисциплины.docx

Курсовой проект по дисциплине основы кадастра недвижимости.docx

Файл: Строительство.docx

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно