Таблица 2

Вспомогательная показательная функция Е(х) отрицательного аргумента (расширение)

׀х׀	00	01	02	03	04	05	06	07	08	09
0	1,0	0,99502	0,99007	0,98515	0,98026	0,97541	0,97059	0,96580	0,96105	0,95632
0,1	0,95161	0,94696	0,94233	0,93773	0,93316	0,92861	0,92410	0,91962	0,91517	0,91074
0,2	0,90635	0,90198	0,89761	0,89333	0,88905	0,88481	0,88057	0,87637	0,87220	0,86806
0,3	0,86394	0,85985	0,85578	0,85175	0,84773	0,84375	0,83979	0,83585	0,83194	0,82806
0,4	0,82420	0,82037	0,81656	0,81277	0,80901	0,80527	0.80156	0,79787	0,79420	0,79056
0,5	0,78694	0,78334	0,77977	0,77622	0,77269	0,76918	0,76570	0,76224	0,75880	0,75538
0,6	0,75198	0,74861	0,74525	0,74192	0,73861	0,73531	0,73504	0,72879	0,72556	0,72235
0,7	0,71916	0,71599	0,71284	0,70971	0,70660	0,70351	0,70044	0,69739	0,69435	0,69134
0,8	0,68834	0,68535	0,68240	0,67946	0,67654	0,67363	0,67074	0,66787	0,66502	0,66218
0,9	0,65937	0,65657	0,65378	0,65102	0,64827	0,64554	0,64282	0,64012	0,63744	0,63477
1,0	0,63212

---

ПРИЛОЖЕНИЕ III

Зависимость политропического к. п. д. турбины (η_пол) от адиабатического к. п. д. турбины (η_iz) соотношения давле­ний расширения (C_z). Показатель адиабаты (k=1,33).

Таблица 1

Сz ηiя	3	4	5	6	7	8
0,80	0,780	0,775	0,770	0,765	0,760	0,755
0,85	0,835	0,830	0,825	0,820	0,816	0, 814
0,90	0,888	0,884	0,880	0,878	0,875	0,872

Рис. 9. Относительная ометаемая площадь для фрезерованных лопаток сложной формы [3].
Промежуточные значения определяются интерполирова­нием.

Зависимость допустимого напряжения в рабочих лопатках турбины (σ_доп) от расчетной температуры продуктов сгорания на лопатках (t_расч).

Сталь ЭИ-893; срок эксплуатации облопачивания—100000 час(по данным НЗЛ).

Таблица 2.

Температура продуктов сгорания на лопатках, tрасч. °С	1000	900	800	750	700	650	Ниже 650
Допустимое напряжение σдоп. кГ/см2	650	450	1450	1650	1950	2150	2450

---

Примечание к табл. 2. При выборе допустимого напряжения в лопатках необходимо иметь в виду, что в направ-­
ляющем аппарате первой ступени срабатывается часть обще-­
го перепада тепла и в большинстве конструкций газовых, тур-­
бин применяется охлаждение воздухом направляющих аппа-­
ратов и дисков турбин, следовательно, температура продук-­
тов сгорания на лопатках первой ступени будет несколько
ниже заданной расчетной температуры (t_z).

Ориентировочно температуру на рабочих лопатках первой ступени можно принять:






На второй, третьей и всех последующих ступенях расчетная температура будет меньше, чем температура на лопат­ках первой ступени, однако выбор (σ_доп)следует вести по t_расч для рабочих лопаток первой ступени.

Если применяются охлаждаемые лопатки, то величину (σ_доп), необходимо выбирать с учетом снижения. температу­ры газов на лопатках за счет охлаждения.

Приложение IV
Таблица 1

Темпера- тура t, °С	Удель-ный вес - γ, кг/м3	Удель- ная теп- лоемкость Ср, ккал/кг°С	Коэф. Теплопро- водности 102۬۬·λ, ккал/мчас °С	Коэф.Тем- пературо- проводности 102۬۬·а, м2час	Коэф. вязкости 106·μ, кг·сек/ м2	Коэф.кине- матической вязкости 106·υ, м2/сек	Крите- Рий Прандтля Pr
-180 -150 -100 -50 -20	3,685 2,817 1,984 1,534 1,365	0,250 0,248 0,244 0,242 0,241	0,65 1,00 1,39 1,75 1,94	0,705 1,45 2,88 4,73 5,94	0,66 0,89 1,20 1,49 1,66	1,76 3,10 5,94 9,54 11,93	0,900 0,770 0,742 0,726 0,724
0 10 20 30 40	1,252 1,206 1,164 1,127 1,092	0,241 0,241 0,242 0,242 0,242	2,04 2,11 2,17 2,22 2,28	6,75 7,24 7,66 8,14 8,65	1,75 1,81 1,86 1,91 1,96	13,70 14,70 15,70 16,61 17,60	0,723 0,722 0,722 0,722 0,722
50 60 70 80 90	1,056 1,025 0,996 0,968 0,942	0,243 0,243 0,243 0,244 0,244	2,35 2,41 2,46 2,52 2,58	9,14 9,65 10,18 10,65 11,25	2,00 2,05 2,08 2,14 2,20	18,60 19,60 20,45 21,70 22,90	0,722 0,722 0,722 0,722 0,722
100 120 140 160 180	0,916 0,870 0,827 0,789 0,755	0,244 0,245 0,245 0,246 0,247	2,64 2,75 2,86 2,96 3,07	11,80 12,90 14,10 15,25 16,50	2,22 2,32 2,40 2,46 2,55	23,78 26,20 28,45 30,60 33,17	0,722 0,722 0,722 0,722 0,722
200 250 300 350 400	0,723 0,653 0,596 0,549 0,508	0,247 0,249 0,250 0,252 0,253	3,18 3,42 3,69 3,93 4,17	17,80 21,2 24,8 28,4 32,4	2,64 2,85 3,03 3,21 3,36	35,82 42,8 49,9 57,5 64,9	0,722 0,722 0,722 0,722 0,722
500 600 800 1000 1200	0,450 0,400 0,325 0,268 0,238	0,256 0,260 0,266 0,272 0,278	4,64 5,00 5,75 6,55 7,27	40,0 49,1 68,0 89,9 113,0	3,69 4,00 4,54 5,05 5,50	80,4 98,1 137,0 185,0 232,5	0,722 0,723 0,725 0,727 0,730
1400 1600 1800	0,204 0,182 0,165	0,284 0,291 0,297	8,00 8,70 9,40	138,0 165,0 192,0	5,89 6,28 6,68	282,5 338,0 397,0	0,736 0,740 0,744

---

Таблица 2

СОДЕРЖАНИЕ

Введение 2

Задачи курсового и дипломного проектирования

Курсовое проектирование 2

Дипломное проектирование 2

Раздел I. Термодинамические расчеты цикла ГТУ и расчет практичной части

турбины 5

I. Задание на курсовое проетирование 5

II. Краткое описание установки и принципиальная схема 6

III. Принятые предпосылки термодинамического расчета [1] 7

IV. Результаты термодинамического расчета 8

V. Расчет мощности осевого компрессора ГТУ 13

VI. Принятые предпосылки расчета проточной части

многоступенчатых газовых турбин [3] 18

VII. Результаты расчета проточной части турбины 20

Литература 45

Приложения 46

---

Смотрите также файлы

• Центральная азия и кавказ том 16 Выпуск 4 региональная экономика макроэкономическая модель стран экспортеров нефти.pdf

• Протокол 1 от 30. 08. 2022г. Календарнотематическое планирование учебного предмета английский язык для 7 класса.docx

• Доступность к информации в современном мире, финансовоэкономическая и социальнополитическая ситуации формируют тенденцию к увеличению уровня тревожности.docx

• Городская межпредметная олимпиада для учителей русского языка и литературы (Апрель, 2022).docx

• Урок География, класс 17. 10. 22 7 5 А,б тема урока Русские путешественники и мореплаватели на северовостоке Азии. Планируемые результаты.doc