Файл: Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования мурманский государственный технический университет.docx

13. Поверхность нагревательных приборов должна быть гладкой и легко доступна для очистки.

14. Все выбросы в атмосферу от котельных, коптильных и других процессов, содержащих вредные примеси, должны проходить соответствующую очистку и отвечать санитарным требованиям.

15. В цехах со значительными тепловыделениями, проектируемых в южных районах, следует предусматривать кондиционирование воздуха. (Докипедия: Санитарные правила для береговых рыбообрабатывающих предприятий (утв. заместителем Главного государственного санитарного врача СССР 24 декабря 1981 г. N 2509-81))



Часть 2. Расчетная часть

2.1 Исходные данные

Q0=77,7 кВт; t0=-40°С; tк=+15°С

Холодильный агент-R22

Параметры точки	Давление p, МПа	Температура T,°С	V,м3/кг	h,кДж
1	1.00	-40	0.20	385
1’	1.00	-30	0.25	420
2	12.00	10	0.020	475
3	12.00	25	0.025	410
4	12.00	25	0.0004	225
5	12.00	15	0.0002	220
5’	1.00	-40	0.04	220

2.2 Проверочный расчет холодильной установки

1. 
   Действительную массовую подачу винтового компрессора
   

Определяют исходя из заданной холодопроизводительности машины

(Q0),выбранного холодильного агента и режимы работы

Gб=Q0/q0 (кг/c)

Где q0- удельная массовая теплота кипения хладагента (кДж/кг)

2. 
   Действительная обьемная подача хладагента
   

Vб=Gq*v1 (м3/c)

Где v1- удельный обьем всасываемого пара

---

Vб=0,16*0,25=0.04(м3/c)

3. 
   Теоретическая обьемная подача компрессора
   

Vт=Vб/λ (м3/c)

Где  λ- коэффициент подачи винтового компрессора, принимается равным

  Λ=0,19-0,53

Коэффициент подачи учитывается влияние на подачу компрессора утечек и перетечек хладагента через щели, газодинамического сопротивления тракта всасывания и перегрева пара при всасывании.

С достаточной точностью для практических расчетов коэффициент подачи определяется энергетические потери винтового компрессора.

Vт+0.04/0.5=0.08 (м3/с)

4. 
   Индикаторная мощность винтового компрессора
   

Ni=Nr/ λ =Gб*(h2-h1)/ λ (кВт)

Где Gб- массовая подача хладагента, проходящего через компрессор,

определенная из условий работы холодильной машины. (кг/с)

(h2-h1)- разность энтальпий конца и начала адиабатного сжатия в компрессоре.

Ni=2.95*(475-385)/0.5=5.31 (кВт)

5. 
   Подводимая к винтовому компрессору эффективная мощность.
   

Ne=Ni+Nтр (кВт)

Где Nтр- мощность трения в опорных и упорных подшипниках (КвТ)

---

Nтр=Ni*(1-nм) (кВт)

Nтр=53.1*0.1=5.31 (кВт)

Ne=5.31+53.1=58.41 (кВт)

Ne=Ni/Ni:Nт=26,4/0.9:0.8=14.6 (кВт)

6. 
   Мощность двигателя приводящего компрессор принимается на 5-10%
   

выше для компенсации отклонений расчётных величин от истинных.

Nбв=(1.05:1.1)*Ne (кВт)

Nбв=1.2*58.41=70 (кВт)
2.3 Расчёт теплопритоков.

Расчёт теплопритоков в трюмах и определение нагрузки на компрессор
Тепловой расчёт производится для определения величины общего теплового

потока, поступающего в охлаждаемое помещение. Данные теплового расчета служат основанием для определения требуемой холодопроизводительности машины и выбора холодильного оборудования.

При тепловом расчёте исходят из наиболее неблагоприятных условий, в максимальную сумму тепловых потоков применяют за расчетную.

Общий тепловой поток складывается из тепловых потоков, поступающих:

Через теплоизоляцию огражденияохлаждаемых помещений судна; от продуктов при их термической обработке; с наружным воздухом при вентиляции трюмах; от работающих механизмов (насосов, вентиляторов);

при приготовлении льдов ледогенераторах.

---

Тепловой поток через изолированное ограждения проникает в охлаждаемые помещения из-за наличия разности температур наружной окружающей и воздуха внутри помещения, так же воздействия солнечной радиации

Длина L-8м

Ширина B-6м

Высота H-5,5м

F=2(L*B+L*H+H*B)=2(8*6+8*5.5+6*5.5)=264м2

Q1=kF(tn-tmp) (Вт)

Q1=0.36*264*(5-(-28))=3,13
Тепловой поток от продукции при их термической обработке

Q2=(M(h_H-h_k*1000)/(3*3600) (Вт)

Q2=(40*(0-(-10))*1000)/(3*3600)=0,03 (кВт)

Где М- суточное поступление продукта, подлежащего охлаждению или замораживаю в тоннах,т

h_H-h_k-энтальпия продукта в начале и концетермообработке Дж/кг

3. 
   продолжительность термообработке ч
   

1000. 
      переводимая коэффициент из тонн в килограммы
      

3600. 
      переводной коэффициент из часов в секунды
      

Тепловой поток от приборов освещения и пребывания людей в охлаждаемых помещениях

Q4=(350m+N) (Вm)

Q4=(350*1+57.6)=20.16(Вт)=0,020(кВт)

Где 350- тепловой поток на одного человека при средней интенсивности более 2 человек

14. 
    суммарный тепловой поток от светильников Вт
    

N=1,2 Вт выделяемый на 1м площади пола трюмов

---

N=4.5 Вт для производственных помещений
Тепловой поток от работающих механизмов в охлаждаемом помещении

Q_5=N_э (Вт)

Q_5=8/16*1=0.005 (кВт)

Где N_э- сумма мощностей установленных электродвигателей, Вт;

N_э=(3/8) кВт для охлаждения трюмов кВт

N_э=(8/16) кВт для морозильных аппаратов.

При расположении электродвигателей вне охлаждаемого помещения

Учитывая КПД электродвигателя

Температура рыбы, °С	Энтальпия тощей рыбы кДж/кг	Энтальпия жирной рыбы кДж/кг
-28	-17,2	-17,2
-25	-10,9	-10,9
-20	0	0
-15	14,3	14,3
-10	33,6	32,7
-5	64	62,5
0	265,8	249
5	283,5	266,2
10	301	283
15	314,4	300,4

---