ΣQсеп.ф=kсеп.фmax*Δч'=263,8

ΣVсеп.ф=uф.max*Σqсеп.ф=633

Решения системы:

Используется полная грузоподъемность судна.

Результаты расчетов по определению размеров партий груза, принимаемых к перевозке, представляются в форме таблицы 5.1

Таблица 5.1- Масса и объем партий груза, принимаемых к перевозке.

6.Составление грузового плана судна

От качества составленного грузового плана зависят безопасность плавания, сохранность грузов, коммерческие результаты работы судна.

6.1Определение распределенной массы грузовых помещений

При перевозке разнородных грузов в практике используется принцип распределения весовой нагрузки по длине судна пропорционально кубатуре грузовых помещений с помощью коэффициента соизмерения грузовместимости каждого помещения (Кс), который определяется по формуле:

Кс=Wi/W

где Wi-грузовместимость і-го грузового помещения , м³

W-грузовместимость судна, м³

Qi=Kc*Qобщ

Расчет весовой нагрузки по грузовым помещениям производится в форме таблицы 6.1

Таблица 6.1-Распределение весовой нагрузки по грузовым помещениям судна.

Наименование груз помещений	Грузовместимость грузового помещения	Коэффициент соизмерения	Допустимая максимальная весовая нагрузка
Трюм №1	520,00	0,025120773	403,0826473
Твиндек №1	640,00	0,030917874	496,1017198
Трюм №2	2390,00	0,115458937	1852,62986
Твиндек №2	1430,00	0,069082126	1108,47728
Трюм №3	2890,00	0,139613527	2240,209329
Твиндек №3	1490,00	0,071980676	1154,986816
Трюм №4	2860,00	0,138164251	2216,95456
Твиндек №4	1460,00	0,070531401	1131,732048
Трюм №5	2860,00	0,138164251	2216,95456
Твиндек №5	1480,00	0,071497585	1147,235227
Трюм №6	810,00	0,039130435	627,8787391
Твиндек №6	1090	0,052657005	844,9232415
Твиндек-бак	780	0,037681159	604,623971
Итого	20700,00	1,00	16045,79

6.2 Разработка плана комплектации грузов

Комплектация грузов по грузовым помещениям судна производится с учетом их транспортных характеристик , требований оптимального использования судна как транспортного средства, а так же его технико-эксплуатационных характеристик судна.

По результатам распределения грузов составляется сводная таблица 6.2 с итоговыми результатами.

6.3-Расчет посадки судна после загрузки

Последовательность определения дифферента на момент отхода из порта погрузки следующая:

1)Определить значение статического момента водоизмещения судна относительно миделя (Мх) от суммарного воздействия всех нагрузок, соответствующих водоизмещению судна:

Мх=М0+Мi+Mj

Где М0, Мi, Mj- моменты, создаваемые судном порожнем, грузами и запасами относительно миделя( соответственно)

М0=∆о*хо

Мi=ΣQi*Xi

Mj=ΣPj*Xj

Где хо, Xi, Xj – абсцисса ЦТ порожнего судна, партии груза, вида запаса соответсвенно ,м

---

Qi- масса партии груза,т

Pj- масса вида запаса, всоответствии с учетом его распраделения по танкам и цистернам, т

Распределение всех видов запасов по судовым танкам и цистернам выполняется в форме таблицы 6.3

По схеме, приведенной в таблице 6.4, рассчитывают статические моменты от постоянных и переменных нагрузок относительно миделя и основной плоскости с целью определения водоизмещения и координат центра тяжести судна по заданной загрузке.

1)Для составления варианта грузового плана находят абсциссу ЦТ груженого судна:

Хg=Mx/∆= -36162/23429,9= -1,54 м

2)Пользуясь кривыми элементами теоретического чертежа, по значению полученного водоизмещения ∆ определяем абсциссу цента величины Хс= - 1,32 м

3)вычисляем дифферентующий момент:

Мдиф=∆*(Xg-Xc)= 23429,9*(-1,54+1,32)= -5234,55 м .

4)рассчитываем значение дифферента судна на отход

d=Мдиф/Муд = -5234,55/268,1/100= -0,195 м

где Муд=268,1 т/см – удельный дифферентующий момент, тм/см

5)Осадки носом и кормой рассчитывают по выражениям:

Тн=Тср+ d/2=10,25 м

Тк=Тср- d/2=10,45 м

Тср=10,35 м = снимается с грузовой шкалы

Результаты расчета параметров посадки судна представляют в табличной форме 6.5

Таблица 6.5-Расчет посадки судна

Параметры осадки		Обознач	Значение
Расчетное ∆		∆	23429,90
Момент ∆		Мх	-36162,02
Осадка носом		Tн	10,25238
Осадка кормой		Tk	10,44762
дифферент		d	-0,195246

6.4 Проверка остойчивости судна

Проверка остойчивости судна в порту погрузки производят в следующей последовательности:

1)по таблице 6.4 рассчитываем статический момент нагрузок относительно основной плоскости (Mz) как сумму моментов от масс:судна порожнем, грузов и запасов:

Mz=Mzo+Mzi+Mzj м³

2)определяем аппликату ЦТ груженого судна (Zg) для порта погрузки:

Zg==( 182190,24+ 3132,00)/ 23429,90=7,91 м

3) по данным кривых элементов находим аппликату метацентра для рассчитанного варианта загрузки:

Zm=9,48 м

4)Метацентрическая высота судна в порту погрузки с учетом влияния свободной поверхности жидкости получаем по фориуле:

h=Zm-Zg=9,48-7,91=1,57 м.

5)Для построения ДСО используем значения кривых плеч остойчивости формы(пантокарены). С их помощью определяем значения кривых плеч остойчивости формы для различных углов крена, а затем рассчитываем плечи статической остойчивости

6)Для построения ДДО плечи динамической остойчивости выражаются через плечи статической остойчивости как произведение интегральной суммы на половину шага интегрирования ∆Θ, выраженного в радианах.

Расчет плеч статической и динамической остойчивости выполняется в форме табл 6.6

По рассчитанным данным плеч строятся диаграммы статической и динамической остойчивости на отход и приход судна

Таблица 6.6 – Расчет плеч остойчивости на отход

Рисунок 6.1.а- Диаграммы ДСО и ДДО остойчивости на отход и определение критерия погоды (смотри прилодение Word)

Таблица 6.6.2 – Расчет плеч остойчивости на приход

---

Рисунок 6.1.б Диаграммы ДСО и ДДО остойчивости на приход и определение критерия погоды (смотри приложение Word)

Для определения критерия погоды вычисляют расчетную амплитуду бортовой качки Θr:

Θr=109*k*X1*X2* √(r*S)

k-редукционный коэффициент, учитывающий демпфирующее влияние на качку скуловых и брускового килей

X1;X2-безразмерные множители

r=0,73+0,6*(Zg-T)/T

S- множитель, определяемый по преиоду бортовой качки ТΘ

7)Рассчитывают значение критерия погоды (К) по формуле:

К=

a,b- площади, определяемые по ДСО, м*рад

8) Рассчитываем кренящее плечо от постоянного ветра, м

Lw1=

Где 504 – давление ветра в паскалях, Па

Av-площадь парусности судна, м²

Zv-плечо праусности,м

9)рассчитываем кренящее плечо от порыва ветра:

Lw2=1,5*Lw1

Результаты проверки остойчивости судна сводятся в таблицы 6.8 и 6.9

Таблица 6.8 – Расчет нормируемых ИМО параметров остойчивости

Наименование величин	Обозначения и формулы	Значения величин
		отход	приход
Водоизмещение,т	∆	23429,90	22721,10
Осадка судна,м	Т	10,35	10,22
Исправленная h	h	1,570353	1,166419
Площадь парусности	Av	1325	1325
Отстояние ЦП от ВЛ	Z	0,375	0,44
Возвышение ЦТ от ЦБС	Zv=z+T/2	5,55	5,55
Кренящее плечо пост ветра	Lw1=0,504AvZv/(∆g)	0,016141	0,016645
Кренящее плечо порыва ветр	Lw2=Lw1*1,5	0,024212	0,024968
Сум площадь скул килей	Ak(из ТЭХ судна)	52	52
Относ площадь скул килей	100Ak/(LB)	1,407269	1,407269
Коэффициент	k	0,95	0,95
Параметр	√h/B	0,057483	0,049542
Инерционный коэф	c=0,373+0,023B/T-0,043L/100	0,348559	0,349176
Период качки	T=2cB/√h	12,12732	14,09623
Коэффициент	S	0,064	0,053
Относительная ширина	B/T	2,10628	2,133072
Безразмерный множитель	X1	1	1
Коэфф общей полноты	δ	0,642	0,641
Безразмерный множитель	X2	0,97	0,97
Коэффициент	r=0,73+0,6(Zg-T)/T	0,580781	0,601639
Амплитуда качки ИМО	Θr imo=109kX1X2√(rS)	19,36502	17,93609
Θ от пост ветра	Θo	1	1,1
Θ входа палубы в воду	Θd=arctg(2(H-T)/B)	1,504149	1,509954
Θ при качке настречу ветру	Θ1=Θr imo-Θo	18,36502	16,83609
плечо дин остойч при Θ1 м-рад	Ld1	0,095	0,086
Угол стат крена сооот плечу Lw2	Θ2	8	9
плечо дин остойч при Θ2 м-рад	Ld2 (По ДДО) или при Θ2<10 Ld2=h(1-cosΘ2)	0,002	0,003
Угол 2-й точки пересечения Lw2 с ДСО	Θw2(по ДСО)
Граница площади b справа	Θb	50	50
Плечо дин остойч при Θb	Ldb	0,53	0,46
Площадь "а"	a=Ld1+(Θ1+Θ2)lw2/57,3-ld2	0,104141	0,094258
Плошадь "b"	b=ldb-(Θb-Θ2)lw2/57,3-ld2	0,510253	0,439135
Критерий погоды ИМО	Kimo=b/a	4,899654	4,658879

---

Проверка остойчивости судна по рекомендациям ИМО выполняется сопоставлением рассчитанных значений с нормативными в форме табл. 6.9

Таблица 6.9-Проверка выполнения рекомендаций ИМО

Таблица 6.9 проверка выполнения рекомендация ИМО
Наименование величин			отход	приход
Площадь ДСО при крене до 30 °, м рад	А30	>0,055	0,7820142	0,6732097
Площадь ДСО при крене до 40° , м рад	А40	>0,09	0,9316054	0,8060144
Площадь ДСО между 30° и 40° , м рад	А30-40	>0,03	0,1495912	0,1328047
Наибольшее плечо стат остойчивости, м	l30	>0,2	1	0,76
Угол крена, соотвт. максимуму углу диграммы, °	Θm	>25	52	48
Исправленная метац. Высота, м	h	>0,15	1,570353	1,1664194
Критерий погоды	Kimo	>1	4,8996545	4,658879
Угол крена от постоянного ветра, °	Θo	<16	1	1,1

6.5 проверка общей продольной прочности корпуса судна

Проверка общей продольной прочности судна производится в следующем порядке:

1)Рассчитываем составляющую изгибающего момента (Мизг) на миделе от массы судна порожнем(Мп):

Мп=Кп** Lb=0,126*66382*169,5/0,96=141979,6 тм

Где Кп-коэффициент, принимается равным 0,126 для судна с МО в корме.

Lb= L/0,96 – длина судна по ватерлинии,м

2)Определяем составляющую изгибающего момента на миделе от сил дедвейта как арифметическую полусумму моментов, создаваемых массами грузов и запасов

Mdw=1/2*(ΣQi*│Xi│+ΣPj*│Xj│)=1/2(ΣMxi+ΣMxj)= 366743,4/2= 183371,7 тм

Расчет изгибающего момента от сил дедвейта произведен в табличной форме 6.10

Таблица 6.10 – Расчет изгибающего момента на миделе от сил дедвейта.

трюм№1	260	58,51	15212,6
Твиндек №1	320	59,04	18892,8
Трюм №2	1289,4	40,94	52788,04
Твиндек №2	746,7	41,24	30793,91
Трюм №3	1832,4	22,34	40935,82
Твиндек №3	944,7	22,47	21227,41
Трюм №4	1994,8	0,77	1535,996
Твиндек №4	995,2	0,77	766,304
Трюм №5	1994,8	17,41	34729,47
Твиндек №5	1032,3	17,41	17972,34
Трюм №6	565	59,41	33566,65
Твиндек №6	760,2	61,74	46934,75
Твиндек-бак	390	60,55	23614,5
	13125,5		338970,6
топливо
Мжд цист №7,8 ПиЛБ	466	2,50	1165
МЖД. ЦИСТ №16 ЛБ	34	33,32	1132,88
Мжд цист №13 ДП	148,1	56,92	8429,852
масло
Мжд цист №18 ЛБ ст-ц	29,4	44,41	1305,654
вода
Цистер котельной воды ПБ	24	27,93	670,32
Цистер котельной воды ДП	59	74,23	4379,57
Цист мыт воды №28 ЛБ	88	51,48	4530,24
Цист мыт воды №29 ПБ	81,00	51,48	4169,88
Цист пит воды ЛиПБ	70	28,42	1989,4
итого	14125,00		366743,4

---

3)Определяем состовляющую Мизг от сил поддержания (Мсп) на тихой воде:

Мсп= - Ксп**Lb= -0,088243* 23429,90*169.5/0,96= -365047 тм.

Где Ксп-коэффициент, принимаемый равным =0,0895*δ+0,0315= 0,088243

Коэффициент полноты объемного водоизмещения δ определяется по кривым элементам теоретического чертежа.

4)Находим величину изгибающего момента на тихой воде на миделевом сечении:

Мизг=Мп+Мdw+Мсп=141979,6 +183371,7 -365047 =39696,1 тм

Отрицательное значение Мизг свидетельствует о прогибе корпуса судна.

5)Рассчитываем нормативную (допустимую) величину изгибающего момента (Мдоп) на тихой воде:

Мдоп=Ко*В*=0,0182*21,8*133995,5=53164,05 тм

Где Ко- коэффициент, принимаемый равным 0,0182 при прогибе.

6)Сопоставление Мизг и Мдоп

Так как │Мизг│<Мдоп, 39696,1< 53164,05 ,следовательно продольная прочность корпуса судна считается обеспеченной, а грузовой план, с точки зрения прочности, удовлетворительным.

6.6 Чертеж грузового плана

На основании окончательного распределения грузов и запасов формируется исполнительный грузовой план – в виде графического изображения расположения грузов на схематическом чертеже продольного разреза судна по диаметральной плоскости.

(смотри прилодение Word)

7.Основные показатели работы судна в рейсе

1.Чистая грузоподъемность судна,т -∆ч=16067,2

2. Пройдено миль, миль – L=6472 м

3)Перевезено груза:

- в тоннах Q=16045, т

- в тонно-милях Qt=2,48

4) Судно-сутки в эксплуатации

-всего tp=31,7 сут

-на ходу tx= 14,8сут

-на стоянке tcт=26,9 сут.

5)Доходы судна в инвалюте определяют по формуле:

Fинв=Σfi*Qi=3400*24+2100*19+8850*35+1436*41=490126

Где: fi- ставка провозной платы за перевозку одной тонны і-го груза ден.ед/тон

Qi-колличество груза

6) Расходы судна в инвалюте

Rинв=Rx+Rcm+Rсб+Rаг+Rпр=100655+128609+26483,3=255747,3

Rx, Rcm – ходовые и стояночные эксплуатационные расходы судна соответственно

Rсб-расходы на портовые сборы

Rаг – расходы на агентирование

Rпр-прочие расходы в иностранных портах

Ходовые и стояночные эксплуатационные расходы судна находят по формулам:

Rx=Sx*tx=6801*14,8=100655

Rст=Sст*tст=4781*26,9=128609

где Sx, Sст – себестоимость содержания судна на ходу и стоянке

Николаев

Корабельный сбор =0,137*LBН=0,137*169,5*21,8*13,2=0,137*48775=6682,2

Канальный сбор =0,14*48775=6828,5

Маячный сбор=0,029*48775=1414,5

Причальный сбор=0,035*48775=1707,1

Административный сбор=0,022*48775=1073,1

Навигационный сбор=0,0094*48775=458,5

Σ=6682,2+6828,5+1414,5+1707,1+1073,1+458,5=18163,9

Джакарта

Причальный сбор=0,00289*GT=0,00289*11670=33,7

Портовый сбор=0,23*11670=2684,1

Лоцманский сбор=0,48*11670=5601,6

Σ=33,7+2684,1+5601,6=8319,4

Rсб=8319,4+18163,9=26483,3

7)Чистый доход судна в инвалюте:

Fч=Fинв-Rинв=490126-255747,3=234378,7

Качественные показатели работы судна:

1)Коэффициент использования грузоподъемности судна:

2)Коэффициент использования грузовместимости судна:

3)Коэффициент неравномерности судов:

Кн=Wc/(Wтр.мах*n)=20700/(2890*7)=1,02

4)Коэффициент ходового времени

Кх=tx/tp=14,8/26,9=0,55

5)Коэффициент стояночного времени

Кст=1-Кх=1-0,55=0,45

6)Среднесуточная эксплуатационная скорость

Vэ=L/tx=6472/14,8=437,3 миль/сут

7)Среднесуточная нома грузовых работ, т/сут

/26,9=1192,9 т/сут

---

Смотрите также файлы

• filosofia.docx

• Титулка.doc

• Исходные данные.doc

• Основна часть.docx

• По социологии.docx