ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.01.2020
Просмотров: 8014
Скачиваний: 11
Полученные
при
обработке
метеоданных
нормативные
толщины
стенок
гололеда
рекомендуется
округлять
до
ближайшего
большего
значения
,
приведенного
в
табл
.
2.5.3
.
В
особых
районах
по
гололеду
следует
принимать
толщину
стенки
гололеда
,
полученную
при
обработке
метеоданных
,
округленную
до
1
мм
.
Для
ВЛ
330 - 750
кВ
нормативная
толщина
стенки
гололеда
должна
приниматься
не
менее
15
мм
.
Для
ВЛ
,
сооружаемых
в
труднодоступных
местностях
,
толщину
стенки
гололеда
рекомендуется
принимать
соответствующей
району
на
один
выше
,
чем
принято
для
данного
региона
по
региональным
картам
районирования
или
на
основании
обработки
метеоданных
.
2.5.47.
При
отсутствии
данных
наблюдений
для
участков
ВЛ
,
проходящих
по
плотинам
и
дамбам
гидротехнических
сооружений
,
вблизи
прудов
-
охладителей
,
башенных
градирен
,
брызгальных
бассейнов
в
районах
с
низшей
температурой
выше
минус
45 °
С
, I
нормативную
толщину
стенки
гололеда
b
э
следует
принимать
на
5
мм
больше
,
чем
для
прилегающих
участков
ВЛ
,
а
для
районов
с
низшей
температурой
минус
45°
и
ниже
-
на
10
мм
.
2.5.48.
Нормативная
ветровая
нагрузка
при
гололеде
на
провод
(
трос
)
определяется
по
2.5.52
с
учетом
условной
толщины
стенки
гололеда
b
y
,
которая
принимается
по
региональному
районированию
ветровых
нагрузок
при
гололеде
или
рассчитывается
согласно
методическим
указаниям
по
расчету
климатических
нагрузок
.
При
отсутствии
региональных
карт
и
данных
наблюдений
b
y
=
b
э
.
2.5.49.
Толщина
стенки
гололеда
(
b
э
,
b
y
)
на
проводах
ВЛ
определяйся
на
высоте
расположения
приведенного
центра
тяжести
всех
проводов
,
на
тросах
-
на
высоте
расположения
центра
тяжести
тросов
.
Высота
приведенного
центра
тяжести
проводов
и
тросов
определяется
в
соответствии
с
2.5.44
.
Толщина
стенки
гололеда
на
проводах
(
тросах
)
при
высоте
расположения
приведенного
их
центра
тяжести
более
25
м
определяется
умножением
ее
значения
на
коэффициенты
K
i
и
K
d
,
принимаемые
по
табл
.
2.5.4
.
При
этом
исходную
толщину
стенки
гололеда
(
для
высоты
10
м
и
диаметра
10
мм
)
следует
принимать
без
увеличения
,
предусмотренного
2.5.47
.
Полученные
значения
толщины
стенки
гололеда
округляются
до
1
мм
.
При
высоте
расположения
приведенного
центра
тяжести
проводов
или
тросов
до
25
м
поправки
на
толщину
стенки
гололеда
на
проводах
и
тросах
в
зависимости
от
высоты
и
диаметра
проводов
и
тросов
не
вводятся
.
Т а б л и ц а
2.5.4
Коэффициенты
K
i
и
K
d
,
учитывающие
изменение
толщины
стенки
гололеда
Нормативная
толщина
стенки
гололеда
b
э
,
мм
I 10
II 15
III 20
IV 25
V 30
VI 35
VII 40
Особый
Выше
40
Высота
расположения
приведенного
центра
тяжести
проводов
,
тросов
и
средних
точек
зон
конструкций
опор
над
поверхностью
земли
,
м
Коэффициент
K
i
,
учитывающий
изменение
толщины
стенки
гололеда
по
высоте
над
поверхностью
земли
Диаметр
провода
(
троса
),
мм
Коэффициент
K
d
,
учитывающий
изменение
толщины
стенки
гололеда
в
зависимости
от
диаметра
провода
(
троса
)
25 1,0
10
1,0
30 1,4
20
0,9
50 1,6
30
0,8
70 1,8
50
0,7
100 2,0
70
0,6
П р и м е ч а н и е
.
Для
промежуточных
высот
и
диаметров
значения
коэффициентов
K
i
и
K
d
определяются
линейной
интерполяцией
.
2.5.50.
Для
участков
ВЛ
,
сооружаемых
в
горных
районах
по
орографически
защищенным
извилистым
и
узким
склоновым
долинам
и
ущельям
,
независимо
от
высот
местности
над
уровнем
моря
,
нормативную
толщину
стенки
гололеда
b
э
рекомендуется
принимать
не
более
15
мм
.
При
этом
не
следует
учитывать
коэффициент
K
i
.
2.5.51.
Температуры
воздуха
-
среднегодовая
,
низшая
,
которая
принимается
за
абсолютно
минимальную
,
высшая
,
которая
принимается
за
абсолютно
максимальную
, -
определяются
по
строительным
нормам
и
правилам
и
по
данным
наблюдений
с
округлением
до
значений
,
кратных
пяти
.
Температуру
воздуха
при
нормативном
ветровом
давлении
W
0
следует
принимать
равной
минус
5 °
С
,
за
исключением
районов
со
среднегодовой
температурой
минус
5 °
С
и
ниже
,
для
которых
ее
следует
принимать
равной
минус
10 °
С
.
Температуру
воздуха
при
гололеде
для
территории
с
высотными
отметками
местности
до
1000
м
над
уровнем
моря
следует
принимать
равной
минус
5 °
С
,
при
этом
для
районов
со
среднегодовой
температурой
минус
5 °
С
и
ниже
температуру
воздуха
при
гололеде
следует
принимать
равной
минус
10 °
С
.
Для
горных
районов
с
высотными
отметками
выше
1000
м
и
до
2000
м
температуру
следует
принимать
равной
минус
10 °
С
,
более
2000
м
-
минус
15 °
С
.
В
районах
,
где
при
гололеде
наблюдается
температура
ниже
минус
15 °
С
,
ее
следует
принимать
по
фактическим
данным
.
2.5.52.
Нормативная
ветровая
нагрузка
на
провода
и
тросы
,
Н
,
действующая
перпендикулярно
проводу
(
тросу
),
для
каждого
рассчитываемого
условия
определяется
по
формуле
где
α
w
-
коэффициент
,
учитывающий
неравномерность
ветрового
давления
по
пролету
ВЛ
,
принимаемый
равным
:
Промежуточные
значения
α
w
,
определяются
линейной
интерполяцией
;
K
l
-
коэффициент
,
учитывающий
влияние
длины
пролета
на
ветровую
нагрузку
,
равный
1,2
при
длине
пролета
до
50
м
, 1,1 -
при
100
м
, 1,05 -
при
150
м
, 1,0 -
при
250
м
и
более
(
промежуточные
значения
K
l
определяются
интерполяцией
);
K
w
-
коэффициент
,
учитывающий
изменение
ветрового
давления
по
высоте
в
зависимости
от
типа
местности
,
определяемый
по
табл
.
2.5.2
;
C
x
-
коэффициент
лобового
сопротивления
,
принимаемый
равным
: 1,1 -
для
проводов
и
тросов
,
свободных
от
гололеда
,
диаметром
20
мм
и
более
; 1,2 -
для
всех
проводов
и
тросов
,
покрытых
гололедом
,
и
для
всех
проводов
и
тросов
,
свободных
от
гололеда
,
диаметром
менее
20
мм
;
W
-
нормативное
ветровое
давление
,
Па
,
в
рассматриваемом
режиме
:
W
=
W
0
-
определяется
по
табл
.
2.5.1
в
зависимости
от
ветрового
района
;
W
=
W
г
-
определяется
по
2.5.43
;
F
-
площадь
продольного
диаметрального
сечения
провода
,
м
2
(
при
гололеде
с
учетом
условной
толщины
стенки
гололеда
b
y
);
φ
-
угол
между
направлением
ветра
и
осью
ВЛ
.
Площадь
продольного
диаметрального
сечения
провода
(
троса
)
F
определяется
по
формуле
,
м
2
Ветровое
давление
,
Па
До
200
240 280
300
320
360
400 500
580
и
более
Коэффициент
α
w
1 0,94 0,88 0,85 0,83 0,80 0,76 0,71
0,70
где
d
-
диаметр
провода
,
мм
;
K
i
и
K
d
-
коэффициенты
,
учитывающие
изменение
толщины
стенки
гололеда
по
высоте
и
в
зависимости
от
диаметра
провода
и
определяемые
по
табл
.
2.5.4
;
b
y
-
условная
толщина
стенки
гололеда
,
мм
,
принимается
согласно
2.5.48
;
l
-
длина
ветрового
пролета
,
м
.
2.5.53.
Нормативная
линейная
гололедная
нагрузка
на
1
м
провода
и
трос
определяется
по
формуле
,
Н
/
м
где
K
i
,
K
d
-
коэффициенты
,
учитывающие
изменение
толщины
стенки
гололеда
по
высоте
и
в
зависимости
от
диаметра
провода
и
принимаемые
по
табл
.
2.5.4
;
b
э
-
толщина
стенки
гололеда
,
мм
,
по
2.5.46
;
d
-
диаметр
провода
,
мм
;
ρ
-
плотность
льда
,
принимаемая
равной
0,9
г
/
см
3
;
g
-
ускорение
свободного
падения
,
принимаемое
равным
9,8
м
/
с
2
.
2.5.54.
Расчетная
ветровая
нагрузка
на
провода
(
тросы
)
при
механическом
расчете
проводов
и
тросов
по
методу
допускаемых
напряжений
определяется
по
формуле
,
Н
где
-
нормативная
ветровая
нагрузка
по
2.5.52
;
γ
nw
-
коэффициент
надежности
по
ответственности
,
принимаемый
равным
: 1,0 -
для
ВЛ
до
220
кВ
; 1,1 -
для
ВЛ
330 - 750
кВ
и
ВЛ
,
сооружаемых
на
двухцепных
и
многоцепных
опорах
независимо
от
напряжения
,
а
также
для
отдельных
особо
ответственных
одноцепных
ВЛ
до
220
кВ
при
наличии
обоснования
;
γ
p
-
региональный
коэффициент
,
принимаемый
от
1
до
1,3.
Значение
коэффициента
принимается
на
основании
опыта
эксплуатации
и
указывается
в
задании
на
проектирование
ВЛ
;
γ
f
-
коэффициент
надежности
по
ветровой
нагрузке
,
равный
1,1.
2.5.55.
Расчетная
линейная
гололедная
нагрузка
на
1
м
провода
(
троса
)
Р
г
.
п
при
механическом
расчете
проводов
и
тросов
по
методу
допускаемых
напряжений
определяется
по
формуле
,
Н
/
м
где
-
нормативная
линейная
гололедная
нагрузка
,
принимаемая
по
2.5.53
;
γ
nw
-
коэффициент
надежности
по
ответственности
,
принимаемый
равным
: 1,0 -
для
ВЛ
до
220
кВ
; 1,3 -
для
ВЛ
330 - 750
кВ
и
ВЛ
,
сооружаемых
на
двухцепных
и
многоцепных
опорах
независимо
от
напряжения
,
а
также
для
отдельных
особо
ответственных
одноцепных
ВЛ
до
220
кВ
при
наличии
обоснования
;
γ
p
-
региональный
коэффициент
,
принимаемый
равным
от
1
до
1,5.
Значение
коэффициента
принимается
на
основании
опыта
эксплуатации
и
указывается
в
задании
на
проектирование
ВЛ
;
γ
f
-
коэффициент
надежности
по
гололедной
нагрузке
,
равный
1,3
для
районов
по
гололеду
I
и
II; 1,6 -
для
районов
по
гололеду
III
и
выше
;
γ
d
-
коэффициент
условий
работы
,
равный
0,5.
2.5.56.
При
расчете
приближений
токоведущих
частей
к
сооружениям
,
насаждениям
и
элементам
опор
расчетная
ветровая
нагрузка
на
провода
(
тросы
)
определяется
по
2.5.54
.
2.5.57.
При
определении
расстояний
от
проводов
до
поверхности
земли
и
до
пересекаемых
объектов
и
насаждений
расчетная
линейная
гололедная
нагрузка
на
провода
принимается
по
2.5.55
.
2.5.58.
Нормативная
ветровая
нагрузка
на
конструкцию
опоры
определяется
как
сумма
средней
и
пульсационной
составляющих
.
2.5.59.
Нормативная
средняя
составляющая
ветровой
нагрузки
на
опору
определяется
по
формуле
,
Н
где
K
w
-
принимается
по
2.5.44
;
W
-
принимается
по
2.5.52
;
C
x
-
аэродинамический
коэффициент
,
определяемый
в
зависимости
от
вида
конструкции
,
согласно
строительным
нормам
и
правилам
;
А
-
площадь
проекции
,
ограниченная
контуром
конструкции
,
ее
части
или
элемента
с
наветренной
стороны
на
плоскость
перпендикулярно
ветровому
потоку
,
вычисленная
по
наружному
габариту
,
м
2
.
Для
конструкций
опор
из
стального
проката
,
покрытых
гололедом
,
при
определении
А
учитывается
обледенение
конструкции
с
толщиной
стенки
гололеда
b
y
при
высоте
опор
более
50
м
,
а
также
для
районов
по
гололеду
V
и
выше
независимо
от
высоты
опор
.
Для
железобетонных
и
деревянных
опор
,
а
также
стальных
опор
с
элементами
из
труб
обледенение
конструкций
при
определении
нагрузки
не
учитывается
.
2.5.60.
Нормативная
пульсационная
составляющая
ветровой
нагрузки
для
опор
высотой
до
50
м
принимается
:
для
свободностоящих
одностоечных
стальных
опор
:
для
свободностоящих
портальных
стальных
опор
:
для
свободностоящих
железобетонных
опор
(
портальных
и
одностоечных
)
на
центрифугированных
стойках
:
для
свободностоящих
одностоечных
железобетонных
опор
ВЛ
до
35
кВ
:
для
стальных
и
железобетонных
опор
с
оттяжками
при
шарнирном
креплении
к
фундаментам
:
Нормативное
значение
пульсационной
составляющей
ветровой
нагрузки
для
свободностоящих
опор
высотой
более
50
м
,
а
также
для
других
типов
опор
,
не
перечисленных
выше
,
независимо
от
их
высоты
определяется
в
соответствии
со
строительными
нормами
и
правилами
на
нагрузки
и
воздействия
.
В
расчетах
деревянных
опор
пульсационная
составляющая
ветровой
нагрузки
не
учитывается
.
2.5.61.
Нормативная
гололедная
нагрузка
на
конструкции
металлических
опор
J
н
определяется
по
формуле
,
Н
где
K
i
,
b
э
,
ρ
,
g
-
принимаются
согласно
2.5.53
;
μ
г
-
коэффициент
,
учитывающий
отношение
площади
поверхности
элемента
,
подверженной
обледенению
,
к
полной
поверхности
элемента
и
принимаемый
равным
:
0,6 -
для
районов
по
гололеду
до
IV
при
высоте
опор
более
50
м
и
для
районов
по
гололеду
V
и
выше
,
независимо
от
высоты
опор
;
А
0
-
площадь
общей
поверхности
элемента
,
м
2
.
Для
районов
по
гололеду
до
IV
при
высоте
опор
менее
50
м
гололедные
отложения
на
опорах
не
учитываются
.
Для
железобетонных
и
деревянных
опор
,
а
также
стальных
опор
с
элементами
из
труб
гололедные
отложения
не
учитываются
.
Гололедные
отложения
на
траверсах
рекомендуется
определять
по
вышеприведенной
формуле
с
заменой
площади
общей
поверхности
элемента
на
площадь
горизонтальной
проекции
консоли
траверсы
.
2.5.62.
Расчетная
ветровая
нагрузка
на
провода
(
тросы
),
воспринимаемая
опорами
,
определяется
по
формуле
,
Н
где
-
нормативная
ветровая
нагрузка
по
2.5.52
;
γ
nw
,
γ
p
-
принимается
согласно
2.5.54
;
γ
f
-
коэффициент
надежности
по
ветровой
нагрузке
,
равный
для
проводов
(
тросов
),
покрытых
гололедом
и
свободных
от
гололеда
: 1,3 -
при
расчете
по
первой
группе
предельных
состояний
; 1,1 -
при
расчете
по
второй
группе
предельных
состояний
.
2.5.63.
Расчетная
ветровая
нагрузка
на
конструкцию
опоры
Q
,
Н
,
определяется
по
формуле
где
-
нормативная
средняя
составляющая
ветровой
нагрузки
,
принимаемая
по
2.5.59
;
-
нормативная
пульсационная
составляющая
ветровой
нагрузки
,
принимаемая
по
2.5.60
;
γ
nw
,
γ
p
-
принимаются
согласно
2.5.54
;
γ
f
-
коэффициент
надежности
по
ветровой
нагрузке
,
равный
:
1,3 -
при
расчете
по
первой
группе
предельных
состояний
;
1,1 -
при
расчете
по
второй
группе
предельных
состояний
.
2.5.64.
Расчетная
ветровая
нагрузка
на
гирлянду
изоляторов
P
u
,
Н
,
определяется
по
формуле
где
γ
nw
,
γ
p
-
принимаются
согласно
2.5.54
;
K
w
-
принимается
согласно
2.5.44
;
C
x
-
коэффициент
лобового
сопротивления
цепи
изоляторов
,
принимаемый
равным
1,2;
γ
f
-
коэффициент
надежности
по
ветровой
нагрузке
,
равный
1,3;
W
0
-
нормативное
ветровое
давление
(
см
.
2.5.41
);