Файл: Е. К. Соколова Принцип ДАламбера.pdf

Скачать файл (0,34Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 23.05.2024

Просмотров: 74

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Зная переносную скорость точки A VAe , определим угловую скорость кулисы О1В: ω O1B = ω e = VAe / O1 A, после этого можно найти направление и величину ускорения Кориолиса:

кор = 2ω

e × VAr ;

aкор = 2ω

eVAr sin(ω

e ,VAr ).

Вектор угловой скорости кулисы O1B ω

O B =

направлен по оси

вращения кулисы (рис.6).

Вектор ускорения Кориолиса перпендикулярен плоскости, проходящей

через векторы ω

и направлен таким образом,

чтобы кратчайший по-

e и VAr ,

ворот от первого вектора - ω

был виден происходящим

ко второму - VAr

против часовой стрелки (рис. 6). Так как угол между ω

e и VAr

равен 90°,

окончательно имеем

aкор = 2ω eVAr .

По

известным

значениям ω

OA , ε OA

,ω O B

определим

ускорения

= ω

OA;

aτ

OA;

O A

изобразим их на

O B

рис.6, учитывая ориентацию ε OA .

Запишем уравнение (2) с учетом условий (а) и (б):

r +

(3)

кор

В полученном векторном уравнении имеем два неизвестных по вели-

чине вектора

AOτ

Ar .

Для их определения запишем уравнение (3) в проекциях на оси Ах и Ау

(рис.6):

−

aAOn

cosα

aτAO sinα

− aAOn

aАr ;

−

aAOn

sinα

aτAO cosα

aτAO

−

aкор .

Отсюда

aАr

−

aAOn

cosα

aτAO sinα

aAOn

;

(4)

aτAO

aAOn

sinα

aτAO cosα

aкор .

Зная aτAO		aτAO
	, определим угловое ускорение кулисы О1В ε O A =	1	.

1	1	O1 A

Знак величин aAr и aτAO1 , полученных из условия (4), определяет истин-

ное направление векторов соответствующих ускорений, что следует обязательно изобразить на чертеже (рис.6).

После этого можно определить величину и направление сил инерции звеньев: для кривошипа (рис. 7,а)

R1инn = − M1aCn1 ; R1инn = M1ω OA2 OA2 ;

R1τин = − M1aCτ 1 ; R1τин = M1ε OA OA2 ;

для кулисы (рис. 7,б)

ин = − M2

; R2

ин =

ω O2

O1В

;

2 τин = − M2

Cτ

; R2 τин =

ε O A

O1В

;

для ползуна (рис. 7,в)


	Аинn		=	− MА		Аn ; RАинn = MАω OA2 ОА;
R
					a
		Аτин =		− MА		Аτ ; RАτин = MАε OA ОА;
R
					a

и моменты сил инерции относительно осей, проходящих через центры масс звеньев механизма перпендикулярно плоскости его движения:

~ ин

ин

(OA)2

MZ C

= − IZ

ε OA ; MZ C

ε OA ;

~ ин

ин

(O1B )2

MZ C

= − IZ

ε O B ; MZ C

ε O B ,

причем при изображении касательных сил инерции и пар сил инерции на рис. 7(а- в) следует следить за ориентацией угловых ускорений звеньев.

При изображении сил реакций связей, а этими связями между звеньями механизма являются цилиндрические шарниры в точках О, А и O1, использу-

′

;

ем аксиому статики о действии и противодействии : ХО = − ХО ;

YO = − YO

′

; ХО

;

YO =

; R = − R

(рис.7).

Х A = − Х A ;

YA = − YA

= − ХО

− YO

В данном примере механизм расположен в горизонтальной плоскости, поэтому силы тяжести звеньев не изображаются и не учитываются при расчете, активной является только пара сил с моментом Мвр, который требуется определить.

Оси координат для каждого из звеньев выбираем отдельно (рис.7). Получаем три плоских системы сил, действующих на кривошип, ползун и кулису, составляем для них уравнения равновесия:

для кривошипа ОА (рис.7, а)

∑n Fкх = 0; XO + X A + R1инn = 0;

k = 1

∑n Fкy = 0; YO + YA + R1τин = 0;

k = 1

∑n MO (

Fk ) = Mвр − MZин − R1ин

+ YA OA = 0;

k = 1

для ползуна А (рис. 7, б)

ин

∑ Fкх

′

R sinα −

RA n

X A +

k = 1

ин

∑ Fкy

′

− R cosα

−

RAτ

k = 1

для кулисы O1B (рис. 7, в)

∑n Fкх

= 0; XO

ин

= 0;

k = 1

∑n Fкy =

0; YO +

R′ − R2

ин = 0;

k = 1

O1B

∑n MO (

R2τин

− MZ Cин2 = 0.

Fк ) = 0; R′ O1 A −

к = 1

Из полученных восьми уравнений равновесия определяем реакции цилиндрических шарниров в точках О, А и O1: XО, УО; XO1, УО1; ХА, УА; реакцию R между поверхностями ползуна и кулисы, а также величину и направление активного момента Мвр пары сил, приложенной к кривошипу:

		O1B O1B		M 2 (O1B)	2			M 2	(O1B)	2
R′ =	M 2ε O1B		+				O A =			ε O1B ;
		2 2		12		ε O1B		3(O1A)
							1

YО1 = − R′ + R2инτ ; XO1 = − R2 инn ;

′

ин

′

R sinα

;

X A =

;

X A = RA n

− X A

′

ин

′

− R cosα

− RAτ

;

YA =

;

− YA

− (X

+ R ин );

R ин −

;

1τ

= M

ин

+ R ин

− Y

OA.

вр

Z C

1τ

2.2. Силовой расчет кривошипно-шатунного механизма графоаналитическим методом

Кривошипно-шатунный механизм (рис.8) имеет три подвижных звена: кривошип ОА, шатун АВ и ползун В, масса которых mOA=M1=5кг, mOA=M1=5кг, mB=MB=2кг.

Для определения сил инерции точек механизма необходимо узнать ускорения точек С1 и С2, являющихся центрами масс кривошипа и шатуна, и точки В, а также угловое ускорение шатуна АВ - ε AB , в предположении,, что

закон движения кривошипа ОА известен: ϕ	=	π		t 3 ; ОА=0,3м; АВ=0,5м. Рас-
			4

чет осуществляем для положения механизма, при котором угол поворота кривошипа ОА ϕ 1 = π4 рад.

Для расчета используем графоаналитический метод, поэтому чертеж механизма выполняется в масштабе (рис.8).

Определим кинематические характеристики звеньев механизма. Кривошип ОА вращается, поэтому для него имеем:

угловая скорость

ω ОА = ddtϕ = 3 π4 t 2 , рад / с;

угловое ускорение

ε ОА =

dω ОА

t, рад / с2 .

Смотрите также файлы

Е.К. Соколова Методика определения усилий разрушения на резце и скалывающем диске с помощью тензометрической головки.pdf

Е.К. Соколова Критерии разрушаемости горных пород и углей.pdf

П.А. Скрылев Определение реакций опор составной конструкции (система двух тел).pdf

Н.Г. Степанова Методика проектного расчета валов.pdf

Н.В. Крупина Расчет устойчивости откосов методами равноустойчивогооткоса Fp, КЦПС и ППС.pdf

Файл: Е. К. Соколова Принцип ДАламбера.pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно