Файл: Департамент научнотехнической политики и образования федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования иркутский государственный аграрный университет.docx

1.2.3 Промышленные здания

1. 
   Отопление
   

Расчетная мощность:

????_???? = ????_????????(????_в − ????_но)

где qо = 0,58 Вт/м3 ·°С для деревоотделочных цехов с единичным строительным объемом Vi = 10 тыс. м 3 ; V – суммарный объем промышленных зданий, по условию V = 10·150000 = 1500000 м3 .

????_???? = 0,58 ∗ 15000000(18 + 29)=40,9 МВт

2. 
   Вентиляция
   

Расчетная мощность:

N_в = q_вV(t_в − t_нв)

где q_в=058 Вт/м3 ·°С

N_в = 0.58 ∗ 1500000(18 + 20) = 33,06МВт

3. 
   Технология
   

Технологическая нагрузка Nт принимается в долях от суммарной нагрузки отопления и вентиляции жилых массивов, эта доля принята m=1.0

N_т = 1,0(N_{о жил} + N_{гвс жил}) = 1,0 ∗ (300 + 36,3) = 336,3 МВт

1.2.4 Суммарная нагрузка

Таблица 3 – Расчетные нагрузки

Потребители	Нагрузка N, МВт
	отопление	вентиляция	горячее водоснабжение	технология	Всего
Жилые здания	300	-	36,3	-	336,3
Общественные здания	29,6	17,987	-	-	47,587
Промышленные предприятия	40,9	33,06	-	336,3	410,26
Всего	370,5	51,047	36,3	336,3	794,15

Летняя нагрузка горячего водоснабжения

N_{гвс летом} = 0,9 ∗ N_гвс = 0,9 ∗ 36,3 = 32,67МВт

Потери в тепловых сетях зимой и летом составляют, соответственно

---

N_пз = 0.05 ∗ 794,15 = 39,707МВт

N_пл = 0,025 ∗ 794,15 = 19,854 МВт

Максимальная (расчетная зимняя) нагрузка:

N_р = N_∑ + N_пз= 794,15+39,707=833 МВт

1.2.5 График нагрузки по продолжительности

Продолжительность при двухсменной работе,

зимний период: 0,0667*5780=3855,26ч

летний период: 0,0667*(8760-5780)=1987,66ч Годовой график тепловой нагрузки по продолжительности представлен в приложение1.

1.2.8 График температуры и расхода воды на отопление

Расход воды на отопление в зоне качественно регулирования постоянен:

, кг/с

c₁ = 4,417кДж/кгс; c₂ = 4,187кДж/кгс



тогда N_O = 494 + 24,7 = 518,7МВт

кг/с

В зоне количественного регулирования средний расход воды уменьшается по мере роста tн и может быть определен из пропорции:



График расхода воды на отопление и температуры воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха представлен в приложение2.

---

Часть 3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАДИАЛЬНОЙ

РАЗВЕТВЛЕННОЙ ВОДЯНОЙ ДВУХТРУБНОЙ ТЕПЛОВОЙ

СЕТИ

3.1 Задание

Определить для приведенной расчетной схемы (рисунок 2):

1. 
   расходы воды Gi на участках при заданных тепловых нагрузках Qi у потребителей и заданной расчетной температуре прямой воды tn и температуре обратной воды tо;
   
2. 
   диаметры трубопроводов dj на участках; 36
   
3. 
   падения давления δPi (потери напора δHj) на участках с построением пьезометрического графика Н(l).
   

448,4 + 63,484 = 511,9 МВт



Рисунок 2 – Расчетная схема тепловой сети

Таблица 6 – Расчетная нагрузка потребителей Ni

Номера потребителей		4		5		7		8		9		
Ni	%		25		30		20		10		15		100
	МВт		128		153,6		102,4		51,2		76,8		512

Таблица 7 – Длина участков lj

Номера точек	0-1	1-2	2-3	3-4	3-9	2-6	6-7	6-8	1-5	Σ
li , км	4	3	2	2	3	3	2	1	3	23

Расчетная температура воды в подающем трубопроводе tп=180°С, в обратном трубопроводе tо = 70 °С.

3.2 Расчет

3.2.1 Расход сетевой воды у потребителей

---

кг/с,

????_????????_????−????_????????_????кДж/кг ℎ_????−ℎ_????

где ℎ_???? = 763,3кДж/кг, ℎ_???? = 293кДж/кг

кг/с кг/с кг/с кг/с кг/с Таблица 8 – Расход воды Gi у потребителей

Номер потребителя i	4	5	7	8	9	Σ
Gi , кг/с	272,2	326,6	217,7	108,9	163,3	1088,7

Расход воды на участках магистрали определяется соответствующим нарастающим суммированием. Результаты сведены в расчетную таблицу 9

(столбец 2)

---

3.2.2 Диаметры трубопроводов и падения напора

Магистраль – цепочка участков 0-1, 1-2, 2-3, 3-9, удельные линейные потери давления в магистрали принимаются R=60-80 Па/м, по номограмме определяются диаметры трубопроводов.

Участок 0-1: d = 600 мм, R=60, имеются 1 задвижка, 20 сальниковых компенсаторов

и сварных трехшовных колен.

l_э = 9,94 + 20(9,94 + 19,9) = 606,74 м l_n = l + l_э = 4000 + 606.74 = 4606.74 м P = R_Л ∗ l_n = 60 ∗ 4606.74 = 276404Па

 , м вод.ст.

q

276404



Участок 1-2: d = 514 мм, R=62, имеется 1 задвижка, 1 тройник, 15 сальниковых

компенсаторов и сварных трехшовных колен. l_э = 7,95 + 2,65 + 15(7,95 + 15,9) = 368,35 м l_n = l + l_э = 3000 + 368,35 = 3368,35 м

P = R_Л ∗ l_n = 62 ∗ 3368,35 = 208837Па



Участок 2-3: d = 408 мм, R=60, имеется 1 задвижка, 1 тройник, 10 сальниковых

компенсаторов и сварных трехшовных колен. l_э = 5,94 + 1,98 + 10(5,94 + 11,9) = 186,32 м l_n = l + l_э = 2000 + 186,32 = 2186,32 м

P = R_Л ∗ l_n = 60 ∗ 2186,32 = 131179Па



Участок 3-9:

d = 309 мм, R=45, имеется 2 задвижка, 1 тройник, 15 сальниковых

компенсаторов и сварных трехшовных колен. l_э = 2 ∗ 4,34 + 1,4 + 15(4,2 + 8,4) = 199,08 м l_n = l + l_э = 3000 + 199,08 = 3119,08 м

P = R_Л ∗ l_n = 45 ∗ 3119,08 = 140358Па

140358

Н = = 15,1м вод. ст.

947 ∗ 9,81

В столбце 13 таблицы 9 подсчитано падение напора вдоль всей магистрали соответствующим суммированием падений напора на участках (столбец 12).

3.2.3 Ответвления

Участок 1-5:

Предварительный расчет:

H = 81.4 − 29.7 = 51.7м;

Р = H ∗ g = 51.7 ∗ 947 ∗ 9.81 = 480297 Па l_п = 3000 ∗ 1.1 = 3300 м



По номограмме определяются ближайший больший диаметр d = 359 мм и R = 70 Па/м. Местные сопротивления – 1 тройник, 2 задвижки, 15 сальниковых компенсаторов и колен:

l_э = 70 + 2 ∗ 5,1 + 15(5 + 14) = 365 м l_n = l + l_э = 3000 + 365 = 3365 м

P = R_Л ∗ l_n = 70 ∗ 3365 = 235550Па

235550



Участок 2-6 (является магистралью для ответвлений)

---