Файл: Расчет аэродинамических характеристик самолета.docx

.

Так как ВО имеет стреловидную форму, принимаем .

Величина определяется по формуле:



Тогда



Коэффициент профильного сопротивления вертикального оперения вычисляем по формуле (5):


Тогда минимальный коэффициент лобового сопротивления для вертикального оперения по формуле (7) примет вид

4.4 Расчёт минимального коэффициента лобового сопротивления

фюзеляжа

Коэффициент пассивного сопротивления фюзеляжа определяется формулой [2]:

, (8)

где – коэффициент суммарного сопротивление трения плоской пластинки, находящейся в зависимости от числа Рейнольдса и величины

– поправка, учитывающая влияние удлинения фюзеляжа на трение;

– поправка, учитывающая влияние сжимаемости воздуха на сопротивление трения фюзеляжа;

– площадь омываемой поверхности фюзеляжа, ;

– площадь миделя фюзеляжа, ;

– поправка, учитывающая отклонение носовой части фюзеляжа от формы тела вращения.

Число Рейнольдса для фюзеляжа определяется по следующей формуле:

---

;

откуда

.

Для фюзеляжа принимаем .

Величина определяется по формуле:



Тогда



Поправку, учитывающую влияние удлинения фюзеляжа на трение, определим из графика функции . [3] Поправку, учитывающую влияние сжимаемости воздуха на сопротивление трения фюзеляжа, определим из графика функции [3]. Геометрические характеристики фюзеляжа были вычислены в первом разделе данной работы. Значение [3], так как фонарь кабины пилота с плоскими передними стёклами на фюзеляже транспортного самолёта и со скруглённой передней частью.

Тогда

.

---

4.5 Расчёт минимального коэффициента лобового сопротивления мотогондолы

Коэффициент пассивного сопротивления мотогондолы определяется, как и для фюзеляжа, изменяется лишь величина дополнительного сопротивления, значение которого =0,
. (9)

Число Рейнольдса для мотогондолы определяется по следующей формуле

; (10)

откуда

.

Принимаем .

Величина определяется по формуле:



Тогда



Поправки, учитывающие влияние удлинения мотогондолы и сжимаемости воздуха на сопротивление трения, принимают значения , с учетом относительного удлинения носовой части мотогондолы получим .

Остальные геометрические характеристики мотогондолы были получены в первой части данной работы.

Подставляя данные в формулу (9), получим минимальный коэффициент лобового сопротивления мотогондолы:

.

4.6 Расчёт минимального коэффициента лобового сопротивления топливного бака

Коэффициент пассивного сопротивления топливного бака определяется, как и для фюзеляжа, изменяется лишь величина дополнительного сопротивления, значение которого =0,
. (9)

Число Рейнольдса для

---

топливного бака определяется по следующей формуле

; (10)

откуда

.

Принимаем .

Величина определяется по формуле:



Тогда



Поправки, учитывающие влияние удлинения топливного бака и сжимаемости воздуха на сопротивление трения, принимают значения , с учетом относительного удлинения носовой части топливного бака получим .

Остальные геометрические характеристики топливного бака были получены в первой части данной работы.

Подставляя данные в формулу (9), получим минимальный коэффициент лобового сопротивления топливного бака:

.

4.7 Пассивное сопротивление самолета

Пассивное сопротивление самолета складывается из пассивных сопротивлений составных его частей, для этого составим сводку лобовых сопротивлений в виде таблицы 2.

Величина коэффициента пассивного сопротивления рассчитывается по формуле:

(13)

Таблица 2 – Сводка лобовых сопротивлений

Наименование части самолета	Кол-во , шт.	Площадь в плане или миделя	Коэффициент лобового сопротивления
Крыло	1	50,4	0,00974	0,49
Фюзеляж	1	4,53	0,0815	0,369
ГО	1	15,17	0,00945	0,143
ВО	1	9,53	0,00916	0,087
Мотогондола	4	0,57	0,0381	0,087
Топливный бак	2	0,662	0,0795	0,105
				1,281

---

Используя результаты, приведенные в таблице 2, и учитывая наличие пилонов и концевых аэродинамических поверхностей, получим

---