ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.01.2024
Просмотров: 142
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
Редуктор должен быть реверсивным.
Кинематическая схема привода ленточного конвейера.
II. Кинематический расчет привода ленточного конвейера.
III. Выбор материала для изготовления зубчатых колес.
V. Проектный расчет зубчатых колес редуктора.
VI. Степень точности изготовления зубчатых колес.
VII. Силовой расчет зубчатого редуктора.
VIII. Проверочные прочностные расчёты.
= 750 [МПа]; 
= 500 [МПа] (диаметр заготовки любой)
[МПа]
а) определение базового предела контактной выносливости.
= 2
+ 70 = 2 ∗ 270 + 70 = 610[МПа];
= 2
+ 70 = 2 ∗ 220 + 70 = 510[МПа].
б) определение коэффициента безопасности.
= 1,1 (для термообработки в виде улучшения)
в) определение коэффициента долговечности при контактных напряжениях
определение базового числа циклов перемены контактных напряжений
= 30 ∗ (????????) 2,4циклов;
= 30 ∗ (????????1) 2,4 = 30 ∗ (270) 2,4 = 20,5 ∗ 10^6 циклов;
= 30 ∗ (????????2) 2,4 = 30 ∗ (220) 2,4 = 12,56 ∗ 10^6 циклов.
определение фактического (эквивалентного) числа циклов перемены контактных напряжений в течении заданного срока службы привода
= 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ???????? /????ном )3 ∗ ????????/???? циклов ,
где: с-число зубчатых колес, одновременно находящихся в зацеплении с данным расчетным зубчатым колесом (с=1, т.к. проектируемый редуктор представляет собой простую зубчатую передачу, состоящую из 2-х зубчатых колес), n [об/мин]-частота вращения вала, на котором закреплено данное расчетное зубчатое колесо, t-срок службы
t=L*365*24*kгод *kсут=6*365*24*0,7*0,5=18396 часов.
С учетом графика нагрузки
= 60 ∗ 1 ∗ 182,5∗ 18396 * 0,521 = 210 ∗ 106 циклов;
циклов.
Т.к.
≥ 
, то 
= 
= 
= 1.
Вывод: в качестве допускаемого контактного напряжения для косозубого цилиндрического редуктора, принимается среднее из двух расчетных значений.
= 0,5([
+ 
) = 0,5(554,54+463,64) = 509 [МПа].
[
] = 
/
∗ 
∗ 
[МПа]
а) определение базового предела изгибной выносливости.
= + 260 = 260 + 270 = 530[МПа];
= + 260 = 220 + 260 = 480[МПа].
б) определение коэффициента безопасности при изгибе
=1,7/2,2 ( =2 к расчету).
в) определение коэффициента, учитывающего влияние приложения к зубу двухсторонней нагрузки (учитывающий, реверсивное вращение вала) =0,7.
г) определение коэффициента долговечности при изгибе.
1) Определение базового числа циклов перемены изгибных напряжений.
=4*10^6 (для всех марок стали, включая сталь 40Х);
2) Определение фактического(эквивалентного)числа циклов перемены изгибных напряжений в течение заданного срока службы привода
= 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ????????/???????????????? )6 ∗ ????????/???? циклов
∑( ????????/????ном )3 ∗ ????????/???? = 16 * 0,2 + 0,86 * 0,5 + 0,66 * 0,3 = 0,345;
= 60 ∗ 1 ∗ 365 * 18396 * 0,345 = 138,9 ∗ 106 циклов;
= /
= 138,9∗ 106 /3 = 46,3 ∗ 106 циклов.
Вывод: Т.к.
> 
, то 
=
= 
= 1;
Далее определяются допускаемые напряжения
[
] = 
/
∗ 
∗ 
= 530/2 * 0,7 * 1 = 185,5 [МПа];
[
] = 
/ ∗ ∗ = 480/2 * 0,7 * 1 = 168[МПа].
Вывод: в качестве допускаемого напряжения изгиба принимается для зубьев ведущего колеса [ ] = 185,5 [МПа], а для ведомого колеса-[ ] = 168[МПа].
а) допускаемое контактное напряжение:
[
]???????????? = 2,8
[МПа],
[
]???????????? = 2,8 ∗ 750 = 2100 [МПа];
[
]???????????? = 2,8 ∗ 500 = 1400 [МПа].
Вывод: [ ]???????????? = 0,5 ∗ (1400 + 2100) = 1750 [МПа].
б) допускаемое изгибное напряжение:
[
]???????????? = 0,8 [МПа],
[
]???????????? = 0,8 ∗ 750 = 600 [МПа];
[
]???????????? = 0,8 ∗ 500 = 400 [МПа].
Вывод: Z1- [ ]???????????? = 600 [МПа]; Z2 - [ ]???????????? = 400 [МПа].
= 500 [МПа] (диаметр заготовки любой)IV. Допускаемые напряжения.
-
Допускаемые контактные напряжения.
[МПа]а) определение базового предела контактной выносливости.
= 2 + 70 = 2 ∗ 270 + 70 = 610[МПа]; = 2 + 70 = 2 ∗ 220 + 70 = 510[МПа]. б) определение коэффициента безопасности.
= 1,1 (для термообработки в виде улучшения) в) определение коэффициента долговечности при контактных напряжениях
определение базового числа циклов перемены контактных напряжений
= 30 ∗ (????????) 2,4циклов; = 30 ∗ (????????1) 2,4 = 30 ∗ (270) 2,4 = 20,5 ∗ 10^6 циклов; = 30 ∗ (????????2) 2,4 = 30 ∗ (220) 2,4 = 12,56 ∗ 10^6 циклов. определение фактического (эквивалентного) числа циклов перемены контактных напряжений в течении заданного срока службы привода
= 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ???????? /????ном )3 ∗ ????????/???? циклов , где: с-число зубчатых колес, одновременно находящихся в зацеплении с данным расчетным зубчатым колесом (с=1, т.к. проектируемый редуктор представляет собой простую зубчатую передачу, состоящую из 2-х зубчатых колес), n [об/мин]-частота вращения вала, на котором закреплено данное расчетное зубчатое колесо, t-срок службы
t=L*365*24*kгод *kсут=6*365*24*0,7*0,5=18396 часов.
С учетом графика нагрузки
= 60 ∗ 1 ∗ 182,5∗ 18396 * 0,521 = 210 ∗ 106 циклов; циклов.
Т.к.
≥ , то = = = 1. Вывод: в качестве допускаемого контактного напряжения для косозубого цилиндрического редуктора, принимается среднее из двух расчетных значений.
= 0,5([ + ) = 0,5(554,54+463,64) = 509 [МПа].-
Допускаемые напряжения изгиба.
[
] = / ∗ ∗ [МПа] а) определение базового предела изгибной выносливости.
= + 260 = 260 + 270 = 530[МПа]; = + 260 = 220 + 260 = 480[МПа]. б) определение коэффициента безопасности при изгибе
=1,7/2,2 ( =2 к расчету).в) определение коэффициента, учитывающего влияние приложения к зубу двухсторонней нагрузки (учитывающий, реверсивное вращение вала)
=0,7.г) определение коэффициента долговечности при изгибе.
1) Определение базового числа циклов перемены изгибных напряжений.
=4*10^6 (для всех марок стали, включая сталь 40Х);2) Определение фактического(эквивалентного)числа циклов перемены изгибных напряжений в течение заданного срока службы привода
= 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ????????/???????????????? )6 ∗ ????????/???? циклов ∑( ????????/????ном )3 ∗ ????????/???? = 16 * 0,2 + 0,86 * 0,5 + 0,66 * 0,3 = 0,345;
= 60 ∗ 1 ∗ 365 * 18396 * 0,345 = 138,9 ∗ 106 циклов; = / = 138,9∗ 106 /3 = 46,3 ∗ 106 циклов. Вывод: Т.к.
> , то = = = 1;Далее определяются допускаемые напряжения
[
] = / ∗ ∗ = 530/2 * 0,7 * 1 = 185,5 [МПа]; [
] = / ∗ ∗ = 480/2 * 0,7 * 1 = 168[МПа]. Вывод: в качестве допускаемого напряжения изгиба принимается для зубьев ведущего колеса [
] = 185,5 [МПа], а для ведомого колеса-[ ] = 168[МПа].
-
Допускаемые контактные и изгибные напряжения при кратковременных перегрузках.
а) допускаемое контактное напряжение:
[
]???????????? = 2,8 [МПа],[
]???????????? = 2,8 ∗ 750 = 2100 [МПа]; [
]???????????? = 2,8 ∗ 500 = 1400 [МПа]. Вывод: [
]???????????? = 0,5 ∗ (1400 + 2100) = 1750 [МПа].б) допускаемое изгибное напряжение:
[
]???????????? = 0,8 [МПа],[
]???????????? = 0,8 ∗ 750 = 600 [МПа]; [
]???????????? = 0,8 ∗ 500 = 400 [МПа].Вывод: Z1- [
]???????????? = 600 [МПа]; Z2 - [ ]???????????? = 400 [МПа].