Файл: 1 Схема планировочной организации земельного участка 1 Характеристика земельного участка.docx

где – коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий ( под действием ветра или иных факторов), принимаемый равным 1, согласно п.10.6;

– термический коэффициент, согласно п.10.10 принимаемый равным 1;

– коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, в соответствии с приложением Б, пунктом Б.1, равный 1;

– нормативное значение веса снегового покрова на 1 м². Согласно табл. 10.1[3] для Курской области (III снеговой район согласно прил. Е [3]) значение составит 1,8 кПа.

Тогда:



Следовательно, расчётная распределенная нагрузка на ферму составит:



где – коэффициент надёжности по нагрузке, принимаемый равным 1.4 согласно п. 10.12 [3];

= 6 м – грузовая ширина фермы, равная шагу ферм.

Сосредоточенная снеговая нагрузка на узлы верхнего пояса фермы при шаге прогонов в 2,035 м составит:




3.2.3 Ветровая нагрузка
Нормативное значение ветровой нагрузки определяется, согласно п. 11.1. по формуле:



где – нормативное значение средней составляющей основной ветровой нагрузки;

– нормативное значение пульсационной составляющей основной пульсационной нагрузки.
Определение производится по формуле 11.2 [3]:



где

---

– нормативное значение ветрового давления, принимаемое по табл. 11.1, ветровой район для Курской области – II (согласно карте 2 прил. Е [3]), следовательно ;

– коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте. Поскольку размер высоты здания меньше его длинны, т.е. значения размера здания в направлении, перпендикулярному расчётному направлению ветра ( ) , то ;

– аэродинамический коэффициент, определяемый по прил. В [3] , табл. В.2 [3], для наветренной стены , для подветренной .

Согласно п. 11.1.6 и табл. 11.2 [3] коэффициент k (для типа местности B) для высоты 13,5 м составит:



Тогда, нормативное значение средней составляющей основной ветровой нагрузки для соответствующих высот, будет составлять:



Значение основной ветровой нагрузки, действующей на ферму:





где – грузовая ширина фермы, равная шагу ферм, 6 м;

– коэффициент надёжности по ветровой нагрузке, принимаемый равным 1.4 согласно п.11 [3].

Сосредоточенная ветровая нагрузка на узлы верхнего пояса фермы при шаге прогонов в 2,035 м составит:








3.3 Расчёт фермы

---

Расчёт фермы произведен в программе SCAD. Схема приложения нагрузок и полученные расчётные усилия представлены на рис. 4.1 и рис. 4.3 соответственно.

Рисунок 3.1 – Расчётная схема фермы



Рисунок 3.2 – Схема приложения постоянных нагрузок



Рисунок 3.3 – Схема приложения снеговых нагрузок



Рисунок 3.4 – Схема приложения ветровых нагрузок (ветер слева)

Рисунок 3.5 – Схема приложения ветровых нагрузок (ветер справа)

Рисунок 3.6 – Эпюра «N» от постоянной нагрузки

Рисунок 3.7 – Напряжённо-деформированное состояние фермы от снеговой нагрузки
3.3.1 Подбор сечений
Подбор сечений фермы произведен в программе SCAD.

Сталь элементов принята марки С245.



Рисунок 3.8 – РСУ в ферме, дерево РСУ



Рисунок 3.9 – Группа конструктивных элементов, настройки пост-процессора сталь



Рисунок 3.10 – Коэффициенты использования принятых сечений

---

3.4 Конструктивный расчёт элементов каркаса

Результаты экспертизы стальных конструкций

Расчет выполнен по СП 16.13330.2011

Конструктивная группа Верхний пояс фермы. Элемент № 14
Сталь: C245

Длина элемента 2,04 м

Предельная гибкость для сжатых элементов: 180 - 60

Предельная гибкость для растянутых элементов: 400

Коэффициент условий работы 1

Коэффициент надежности по ответственности 1

Неупругая работа сечения не допускается

Коэффициент расчетной длины в плоскости X₁OZ₁ 1

Коэффициент расчетной длины в плоскости X₁OY₁ 1

Расстояние между точками раскрепления из плоскости изгиба 2,035 м

Сечение

Профиль: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L180x12

Результаты расчета	Проверка	Коэффициент использования
п.8.2.1	Прочность при действии изгибающего момента My	0,45
п.8.2.1	Прочность при действии поперечной силы Qz	0,02
п.9.1.1	Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0,62
п.7.1.3	Устойчивость при сжатии в плоскости XOY (XOU)	0,5
п.7.1.3	Устойчивость при сжатии в плоскости XOZ (XOV) )	0,53
пп.9.2.2, 9.2.10	Устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии	0,65
п.10.4.1	Предельная гибкость в плоскости XOY	0,17
п.10.4.1	Предельная гибкость в плоскости XOZ	0,25

---

Коэффициент использования 0,65 - Устойчивость в плоскости действия момента My при внецентренном сжатии

Конструктивная группа Нижний пояс фермы. Элемент № 25

Сталь: C245

Длина элемента 8,01 м

Предельная гибкость для сжатых элементов: 180 - 60

Предельная гибкость для растянутых элементов: 400

Коэффициент условий работы 1

Коэффициент надежности по ответственности 1

Неупругая работа сечения не допускается

Коэффициент расчетной длины в плоскости X₁OZ₁ 1

Коэффициент расчетной длины в плоскости X₁OY₁ 1

Расстояние между точками раскрепления из плоскости изгиба 8,01 м

Сечение



Профиль: Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L120x10

Результаты расчета	Проверка	Коэффициент использования
п.8.2.1	Прочность при действии изгибающего момента My	0,07
п.8.2.1	Прочность при действии поперечной силы Qz	6,4*10-004
п.9.1.1	Прочность при совместном действии продольной силы и изгибающих моментов без учета пластики	0,31
п.7.1.1	Прочность при центральном сжатии/растяжении	0,24
п.10.4.1	Предельная гибкость в плоскости XOY	0,37
п.10.4.1	Предельная гибкость в плоскости XOZ	0,54

Коэффициент использования 0,54 - Предельная гибкость в плоскости XOZ

Конструктивная группа Опорные раскосы. Элемент № 30

Сталь: C245
Длина элемента 2,67 м

Предельная гибкость для сжатых элементов: 180 - 60

Предельная гибкость для растянутых элементов: 400
Коэффициент условий работы 1
Коэффициент надежности по ответственности 1
Неупругая работа сечения не допускается

Коэффициент расчетной длины в плоскости X

---