₂ = M16

крепления крышки к корпусу в других местах d₃ = M16

крепление крышки смотрового люка d₄ = M6

Крышки подшипников выполняем накладные , болты М12.

Опорная поверхность фундаментного фланца выполняется в виде двух длинных параллельно расположенных платиков. Ширина опорной поверхности b₁=2,4 d₁+δ = 2,4∙16+10 = 48,4 мм, принимаем b₁=50мм.

Наружный диаметр подшипниковой бобышки тихоходного вала

D_T2=1,25D+10=1,25∙130+10=172,5мм, принимаем D_T2=175мм

Наружный диаметр подшипниковой бобышки быстроходного вала

D_б2=1,25D+10=1,25∙100+10=135 мм.

7. Первый этап компоновки редуктора
Компоновку редуктора разрабатываем в такой последовательности:

1. Намечаем расположение проекций чертежа в соответствии с кинематической схемой привода и наибольшими размерами колес.

2. Проводим оси проекций и осевые линии валов.

3. Вычерчиваем редукторную пару в соответствии с геометрическими параметрами, полученными в результате проектного расчета.

4. Прочерчиваем контур внутренней поверхности стенок корпуса редуктора с зазором х от вращающихся поверхностей колеса для предотвращения задевания:

мм,

где L= d_е2+20 = 400+20 = 420 мм

мм, принимаем х=12 мм



Такой же зазор предусматриваем от вращающихся поверхностей шестерни до внутренней поверхности корпуса

Расстояние у между дном корпуса и поверхностью колеса

у = 4х =4∙12 = 48 мм

5. Вычерчиваем ступени вала на соответствующих осях по размерам, полученным в проектном расчете валов

6. Вычерчиваем контуры подшипников в соответствии со схемой их установки
8. Проверочный расчет валов на статическую прочность при совместном действии изгиба и кручения

8.1 Расчетная схема ведущего вала

---

Опорные реакции

В горизонтальной плоскости

ΣM_В = 0:    - F_оп∙(106+ 137) + R_AX ∙137– F_t∙40 = 0;



ΣM_A = 0:   - F_оп∙106 – R_BX ∙137 - F_t∙177 = 0;



Проверка: ΣF_X = 0:   R_AX+ R_BX– F_оп+ F_t1 = 10146-13150-4487+7491 = 0.
В вертикальной плоскости

ΣM_В = 0:    - R_AY∙137+ F_a1 ∙d₁/2- F_r1∙40 = 0;



ΣM_A = 0:    F_a1∙d₁/2 - F_r1 ∙177 +R_BY∙137 = 0;



Проверка: ΣF_Y = 0:   R_AY+ R_BY– F_r1 = -565+3210-2645= 0.

Суммарные реакции опор





Для построения эпюр определяем изгибающие моменты в характерных точках

Изгибающие моменты в характерных точках

Горизонтальная плоскость

Опора А

М_И =- F_оп∙106 = -4487∙106 = -476 Нм

Опора B

М_И =- F_оп∙243+R_AX∙ 137= -4487∙243 +10146∙137 = 300 Нм

Середина шестерни

М_И = 0

Вертикальная плоскость

Опора А

М_И = 0

Опора B

М_И =- R_AY∙ 137= -565∙137 = -77 Нм

Середина шестерни

М_И =- F_a∙d₁/2= -662∙85,7/2 = -28 Нм

Суммарные изгибающие моменты

Опора А

М_Σи = -476 Нм

Опора B

М_Σи =

Середина шестерни

М_Σи = -28 Нм

Эквивалентный момент

Опора А



Опора B



Середина шестерни



По результатам вычислений производим построение эпюр



8.2 Расчетная схема ведомого вала



Консольная сила

---

Определяем опорные реакции

В горизонтальной плоскости

ΣM_D = 0:    - R_CX ∙258 +F_t2∙88 –F_м∙123 = 0;



ΣM_C = 0:    R_DX ∙258 -F_t2∙170 –F_м∙381 = 0;



Проверка: ΣF_X = 0:   R_CX+ R_DX– F_t2 – F_м = 430+11426-7491-4395= 0.

В вертикальной плоскости

ΣM_D = 0:    R_CY ∙258–F_R2∙88–F_a2∙d₂/2= = 0;



ΣM_C = 0:    -R_DY ∙258 +F_R2∙170 –F_а2∙342,8/2 = 0;



Проверка: ΣF_Y = 0:   R_CY+ R_DY– F_R2 = 1983-1321-662= 0.

Суммарные реакции опор





Для построения эпюр определяем изгибающие моменты в характерных точках

Горизонтальная плоскость

Коническое колесо

М_И1 =R_CX∙170= -430∙170 = -78 Нм

М_И2 =F_M∙211- R_DX∙88 = 4395∙211 -11426∙88 = -78 Нм (проверка)

Опора D

М_И =F_M∙123 = -4395∙123 =- 541 Нм

Вертикальная плоскость

Коническое колесо

М_И1 =R_CY∙170 = 1983∙170 = 337 Нм

М_И2 =R_DY∙88 = 1321∙88 = 116 Нм

Опора D М_И = 0

Суммарные изгибающие моменты

Коническое колесо

М_Σи =

Опора D М_ƩИ = 541 Нм

Эквивалентный момент

Коническое колесо



Опора D



По результатам вычислений производим построение эпюр



9. Проверка долговечности подшипников

9.1 Ведущий вал

Для ведущего вала предварительно были выбраны подшипники роликовые конические однорядные средней серии типоразмера 7312 ГОСТ 27365-87: d=30мм; D=130мм; C=118кH; C₀ =96,3кH, Y =1,97, e=0,30

Определяем осевые составляющие радиальных нагрузок

R_SC=0,83e·R_А,В

R_SA=0,83∙0,30·10162 = 2530 H

R_SB=0,83∙0,30·13536 = 3370 H

Определяем осевые нагрузки подшипников

Так как R_SB>R_SA, то R_аB = R_SB= 3370 Н

R_а

---

_A = R_аB + F_a1 = 3370+662 = 4032 H

Определяем отношения

V – коэффициент вращения: при вращающемся внутреннем кольце V=1





Получили что для опоры A: , тогда эквивалентная нагрузка определяется по формуле

R_eA=(Х∙V·R_A+Y· R_аA )k_σ· k_t

k_σ – коэффициент безопасности, при спокойной нагрузке: k_σ = 1

k_t – температурный коэффициент, при температуре <100ºC: k_t = 1

R_eA=(0,4∙1·10162+1,97· 4032)∙1·1 =12008 H

Для опоры В: , тогда эквивалентная нагрузка определяется по формуле

R_eВ=V·R_В·k_σ·k_t

R_eВ=V·R_Вk_σ·k_t=1·13536·1∙1=13536 H

Определяем потребную динамическую грузоподъемность по большей эквивалентной нагрузке



L_h = 20000 час - срок службы привода, определено ранее

а₁ – коэффициент надежности, при безотказной работе подшипников

а₂₃ – коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации, при обычных условиях а₂₃ = 0,75

Н
Подшипник пригоден по грузоподъёмности

Проверим долговечность данного подшипника

час>L_h

час>L_h = 20000 час

Долговечность подшипников достаточна.
9.2 Ведомый вал

Для ведомого вала предварительно были выбраны из ГОСТ 27365-87 роликовые конические подшипники средней серии 7314:

d=70мм; C=168кH; C₀ =135кH,Y =1,94, e=0,31.

Определяем осевые составляющие радиальных нагрузок

R_SC=0,83e·R_C,D

R_SC=0,83∙0,31·2036 = 524 H

R_SD=0,83∙0,31·11502 = 2930 H

Определяем осевые нагрузки подшипников

Так как R

---

_SD>R_SC, то R_аС = R_SD= 2930 Н

R_аD= R_аС + F_a2 = 2930+2645 = 5305 H

Определяем отношения

V – коэффициент вращения: при вращающемся внутреннем кольце V=1





Получили что для опоры С: , тогда эквивалентная нагрузка определяется по формуле

R_eС=(Х∙V·R_С+Y· R_аС )k_σ· k_t

k_σ – коэффициент безопасности, при спокойной нагрузке: k_σ = 1

k_t – температурный коэффициент, при температуре <100ºC: k_t = 1

R_eС=(0,4∙1·2036+1,94· 2930)∙1·1 =6557 H

Для опоры D: , тогда эквивалентная нагрузка определяется по формуле

R_eD=(Х∙V·R_D+Y· R_аD )k_σ· k_t

R_eD=(0,4∙1·11502+1,94· 5305)∙1·1 =15475 H

Определяем потребную динамическую грузоподъемность по большей эквивалентной нагрузке



L_h = 33000 час - срок службы привода, определено ранее

а₁ – коэффициент надежности, при безотказной работе подшипников

а₂₃ – коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации, при обычных условиях а₂₃ = 0,75

Н < C=168000 H

Подшипник по грузоподъемности пригоден.

Проверим долговечность данного подшипника

час>L_h

час>L_h =33000 час

Долговечность подшипников достаточна.

---

Смотрите также файлы

• Задача в соответствии со ст.docx

• Занятие социальной направленности проходило на базе 5 класса гбоу сош 469, г. СанктПетербург им по теме Успешные приемы общения.docx

• Иванов проживает с дочерью в 4х комнатной квартире по договору социального найма. В этой же квартире зарегистрирована его старшая дочь с несовершеннолетним ойной коровы.docx

• Иванов проживает с дочерью в 4х комнатной квартире по договору социального найма. В этой же квартире зарегистрирована его старшая дочь с несовершеннолетним ойной коровы.docx

• Планконспект проведения занятий по дисциплине Оказание первой помощи.docx