Файл: Введение Исходные данные.doc

Скачать файл (1,15Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Реферат

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 26.10.2023

Просмотров: 32

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

к_с=0,97.
4.1.2 Воздушный зазор между статором и ротором (рисунок 8.31)
=0,4 мм.
4.1.3 Внешний диаметр ротора
D₂=D₁-2· =145-2·0,4=144,2 мм.
4.1.4 Внутренний диаметр ротора (8.102)
D_j=D_В0,23D_A=0,23·278=60 мм.
4.1.5 Длина магнитопровода ротора
ℓ₂=ℓ₁=130 мм.
4.1.7 Число пазов ротора (таблица 8.16)
Z₂=38.

Зубцовое деление ротора

t_₂=D₂/Z₂=3,14·144,2/38=11,92.

Ток в обмотке ротора (8.57)

,
где k_i=0,2+0,8cos=0,2+0,8·0,87=0,896 (8.58) – коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания на отношение I₁/I₂;

(8.66) – коэффициент приведения токов.

Предварительная площадь поперечного сечения стержня (8.68)

q_c=I₂/J₂=352,21/2,9=121,45.

4.2 Размеры трапецеидальных закрытых пазов
4.2.1 Размеры шлица (рисунок 8.40,б)
Принимаем b_ш=1,5 мм; h_ш=0,7 мм; h'_ш=0,3 мм.

Допустимая ширина зубца (8.75)

b_з2доп=

мм.
4.2.3 Больший радиус паза (8.76)
b₁=

мм.
4.2.4 Меньший радиус паза (8.77)
b₂=

мм.
4.2.5 Расстояние между центрами радиусов (8.78)
h₁=(b₁-b₂)·z₂/(2·)=(6,1-1,5)·38/(2·3,14)=27,8 мм.

Уточненная ширина зубцов ротора (8.18)

b'_z₂=

мм;
b''_z₂=

мм

Полная высота паза

h_п2=h'_ш+h_ш+b₁/2+h₁+b₂/2=0,3+0,7+6,1/2+27,8+1,5/2=32,6 мм.

Площадь поперечного сечения стержня (8.79)

q_c=π/8(b²₁+b²₂)+0,5(b₁+b₂)h₁=3,14/8^.(6,1²+1,5²)+0,5^.(6,1+1,5)·27,8=121,1 мм².

Плотность тока в стержне (8.68)

J₂=I₂/q_c=352,21/121,1=2,91 А/мм².
4.3 Размеры короткозамыкающего кольца
4.3.1 Ток в кольце (8.70)
I_кл=I₂/=352,21/0,17=2132,54 А,
где =2^.sin(^.p/z₂)=2^.sin(3,14∙2/(2∙38))=0,17 (8.71).

Плотность тока в замыкающих кольцах

J_кл=0,85^.J₂=0,85^.2,91=2,47 А/мм².
4.3.3 Площадь поперечного сечения кольца (8.72)
q_кл= I_кл/ J_кл=2132,54/2,47=865,13 мм².
4.3.4 Высота кольца литой клетки
h_кл=1,25h_п2=1,25·32,6=41 мм².
4.3.5 Длина кольца
b_кл=q_кл/h_кл=865,13/41=21 мм².
4.3.6 Средний диаметр кольца
D_кл.ср=D₂-h_кл=144,2-41=103,2 мм.
5 Расчет магнитной цепи
5.1 МДС для воздушного зазора
5.1.1 Коэффициент воздушного зазора (4.15)
k_=

,
где

МДС воздушного зазора (8.103)

А.

МДС зубцовой зоны статора

Расчетная индукция в зубцах (8.105)

Тл.
5.2.2 Напряженность магнитного поля (таблица П1.7)
Н_Z₁=1342 А/м.

МДС зубцовой зоны статора (8.104)

F_z₁=2h_z₁H_z₁=2^.31,3^.10^-3.1342=83,99 А,
где h_z₁=h_п1=31,3 мм.

МДС зубцовой зоны ротора

Расчетная индукция в зубцах (8.105)

Тл
5.3.2 Напряженность магнитного поля (таблица П1.7)
Н_z₂=1386 А/м.
5.3.3 МДС зубцовой зоны ротора (8.108)
F_z2=2h_z2H_z2=2·32,45·10^-3·1386=89,94 А,
где h_z₂=h_п2-0,1b₂=32,6-0,1·1,5=32,45 мм.

Коэффициент насыщения зубцовой зоны (8.115)

МДС ярма статора

Высота ярма статора (8.120)

h_а=(D_а-D)/2-h_п1=(278-145)/2-31,3=35,2 мм.

Длина средней силовой линии в ярме статора (8.119)

L_а=(D_а

-h_а)/(2p)=3,14·(278-35,2)/2=381,39 мм.

Индукция в ярме статора (8.117)

Тл,
где h_а=h_а=35,2 мм – при отсутствии радиальных вентиляционных каналов.
5.5.4 Напряженность магнитного поля (таблица П1.6)
Н_а=1692 А/м.
5.5.5 МДС ярма статора (8.116)
F_а= L_аН_а=381,39·10^-3·1692=645,43 А.

МДС ярма ротора

Высота ярма ротора (8.124)

h_j=(D₂-D_j)/2-h_п2=(144,2-60)/2-32,6=9,5 мм.

Длина средней силовой линии в ярме ротора (8.127)

L_j=(D_j+h_j)/(2p)=3,14·(60+9,5)/4=109,17 мм.

Расчетная длина ярма ротора (8.124)

мм.

Индукция в ярме ротора (8.122)

Тл.
5.6.5 Напряженность магнитного поля (таблица П1.6)
Н_j=811 А/м.
5.6.6 МДС ярма ротора (8.121)
F_j=L_jH_j=109,17·10^-3·811=88,5 А.
5.7 Параметры магнитной цепи
5.7.1 Суммарная МДС магнитной цепи на пару полюсов (8.128)
F_ц=F_+F_z₁+F_z2+F_а+F_j=570,18+83,99+89,94+645,43+88,5=1478,03 А.
5.7.2 Коэффициент насыщения магнитной цепи (8.129)
к_=F_ц/F_=1478,03/570,18=2,59.
5.6.3 Намагничивающий ток (8.130)
I_=

А.
5.6.4 Намагничивающий ток в относительных единицах (8.131)
I__*=I_/I_1ном=8,01/36,43=0,22.

6 Параметры рабочего режима

Активное сопротивление фазы обмотки статора

Средняя ширина катушки (8.138)

мм,
где =1 (для однослойной обмотки) – укорочение шага обмотки статора.

Длина лобовой части (8.136)

l_л1=K_Лb_кт+2B=1,2·276,9+2·10=352,3 мм,
где B=10 мм. – длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца

сердечника до начала отгиба лобовой части;

K_л=1,2 – коэффициент из таблицы 8.21.

Средняя длина витка обмотки (8.135)

l_ср1=2(l_п1+l_л1)=2·(130+352,3)=964,6 мм,
где l_п1=l₁=130 мм.

Длина проводников фазы обмотки (8.134)

L₁= l_ср1₁=964,6·75=72347,7 мм.
6.1.5 Активное сопротивление обмотки статора (8.132)
r₁=

Ом,
где р₁₁₅=2,44·10^-5 ом/м – удельное сопротивление материала обмотки.
6.1.6 Активное сопротивление обмотки в относительных единицах
r_1*=r₁I_1ном/U_1ном=0,18ּ36,43/220=0,031.
6.2 Активное сопротивление фазы обмотки ротора
6.2.1 Активное сопротивление стержня (8.169)
r_с=

Ом,
где ₁₁₅=4,88·10^-5 Ом·м – для алюминиевого стержня.
6.2.2 Сопротивление участка замыкающего кольца (8.170)
r_кл=

Ом.
6.2.3 Активное сопротивление обмотки ротора, приведенное к обмотке статора (8.172), (8.173)

r'₂=

Ом.
6.2.4 Активное сопротивление обмотки ротора приведенное к обмотке статора в относительных единицах
r'_2*=

.
6.3 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора
6.3.1 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния (8.174)

,
где

(8.176);

для _ск=0 и

=0,79 – k'_ск=0,75 (рисунок 8.51,д).
6.3.2 Коэффициент проводимости пазового рассеяния (таблица 8.25)

,

где h₂=h_п.к-2b_из=27,5-2·0,4=26,7 мм.; h_к=0,5·(b₁-b_ш)=0,5·(9,4-3,7)=2,85 мм; h₁=0 (проводники закреплены пазовой крышкой); k_= k'_=1; l'_= l_=130 мм.
6.3.3 Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния (8.159)
λ_л1=0,34