Файл: Курсовая работа по дисциплине Теплогенерирующие установки.doc

принимаем


Количество пара, расходуемого в теплообменнике сырой воды:



где (из П.5 [12] при Р=0,7МПа)

- температуры сырой воды после подогревателя;

- температуры сырой воды до подогревателя;

- энтальпии конденсата (из приложения 4.[12]при Р=0,7МПа для воды);

- энтальпии греющего пара (из приложения 4.[12] при Р=0,7МПа для пара);


Количество конденсата, поступающего из теплообменника сырой воды (4) в деаэратор равно G^'_c.в=D_с.в.=0,219 кг/с
Определяем t״׳_c.в. температуру воды из охладителя выпара в деаэратор, для этого находим при Р=0,12 МПа (1,2 кгс/см²) энтальпию h^״_вып и конденсата h_к и, ⁰С:



где - энтальпия пара при Р=0,12МПа, (Прилож.4[12]);

- энтальпия конденсата при Р=0,12МПа, (Прилож.4[12]);

;
В деаэратор входят следующие потоки (количество пара и воды) (6 потоков пара) и из него выходят (2 потока воды), поэтому элементом, на котором завершается расчет тепловой схемы, является деаэратор. Для определения расхода пара на деаэратор определяют его материальный и тепловой баланс:



где

---

– расход пара на деаэратор, кг/с;

=0,151 кг/с – количество пара из расширителя непрерывной продувки, кг/с;

=4,64 кг/с – количество возвращаемого конденсата от технологических потребителей, кг/с;

G_б=5,86 кг/с → или - количество конденсата от бойлерной, кг/с;

G^'_c.в → G^'_c.в=D_с.в.=0,219 кг/с - количество конденсата от теплообменника (пароводяного водонагревателя) сырой воды, кг/с;

G_хво=5,506 кг/с – расход сырой воды на химводоочистку, кг/с;

G_д = 17,229 кг/с -количество воды на выходе из деаэратора, кг/с;

D_вып=0,067 кг/с - количество выпара из деаэратора, кг/с.
Расход пара на деаэратор будет:



- энтальпия воды на выходе из деаэратора, принимаем при и (давление в деаэраторе около 0,03 МПа), (определяем по П.5[12]);

- энтальпия выпара при Р_д=0,02МПа (определяем по П.4[12]);

- энтальпия пара при давлении в расширителе, принимаем при 0,15 МПа (1,5 кгс/см²), обычно колеблется в пределах (0,15 – 0,17 МПа) , (принимаем по табл. П. 4 [12] или по [9]);

- энтальпия пара, поступающего на деаэратор при Р=0,7МПа; (определяем по П.4[12]);

- энтальпия конденсата (поступающего в деаэратор от пароводяного подогревателя (8,8а),(4) и от производства) при ⁰

---

С (определяем по П.5[12]);

- теплоемкость воды, при ⁰С – после химводоочистки принимаем по табл. П 5. [12].


На завершающем этапе расчета тепловой схемы принятые величины сравнивают с расчетными. Если просуммировать полученный расход пара на деаэратор, D_д, с расходом пара на подогреватель сырой воды D_с.в., то полученная величина должна быть близка к принятой ранее 0,09∙D, т.е. должно выполняться условие D_д+ D_с.в.≈0,09 D
Полученная величина составляетD_д+ D_с.в =1,00+0,22=1,22 кг/с.
Ранее рассчитана и принята величина



=14,3+ 1,00+0,286=15,586 кг/с < =4∙4,44=17,76 кг/с
Неувязка составляет (1,22-1,29)/1,29=0,05/1,29= 0,0543= 5,43% ≈ 6,0 %, что составляет не больше 15% и расчет принципиальной схемы ТГУ с паровыми котлами ДЕ -16-14 считается законченным для максимального зимнего режима работы котельной.
Расчет тепловых схем по тепловым нагрузкам для максимального зимнего режима сведен в таблицу 2.1.
Таблица 2.1 Тепловые нагрузки максимально зимнего, среднезимнего и летнего режима

Обозначение	Ед.изм.	Зимний период
	-	1
		150
		70

---

---

2. Расчет теплообменных аппаратов

2.1. Расчет водоводяных кожухотрубчатых теплообменников

2.1.1. Расчёт водоводяного кожухотрубчатого теплообменника (4а) для нагрева сырой воды за счет тепла продувочной воды (РНП)

Для предотвращения повышения концентрации солей в воде, циркулирующей в контуре парового котла, предусматривается продувка, т.е. вывод части котловой воды с большим содержанием солей из контура котла. Таким образом, предотвращается образование накипи в котле.










ВВП





В канализацию

---