Файл: 1. Определение геометрических параметров резервуара 3 Определение толщины стенки резервуара.docx

Нормативное значение ветровой нагрузки определяется по формуле:



где – нормативное значение ветрового давления, для рассм. Района (таблица 3.6), Па;

– коэффициент, учитывающий изм. ветрового давления по высоте;

– аэродинамический коэффициент.

Таблица 3.6

Ветровые давления по ветровым районам

Ветровые районы СССР	Ia	I	II	III	IV	V	VI	VII
, кПа	0,17	0,23	0,30	0,38	0,48	0,60	0,73	0,85

Когалым относится ко I району по давлению ветра, соответственно Wo=0,23 кПа.

Коэффициент для резервуаров высотой от 10 до 20 метров

Аэродинамический коэффициент выбирается по СниП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» (таблица 2.10).

Таблица 3.7

Аэродинамический коэффициент

	0,17	0,25	0,5	1,0	2,0
	0,5	0,55	0,7	0,8	0,9

---

Вычисляем отношение:



.

Выбираем C_i=0,55 по табл. 2.10 с использованием метода линейной интерполяции.
Вычисляем ветровую нагрузку (давление)

Вычисляем кольцевые напряжения



3.8. Определение критических кольцевых напряжений
Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

,

где – геометрическая высота стенки резервуара, м.



Напряжения для расчета стенки резервуара на устойчивость приведены в таблице 3.8

Таблица 3.8

Напряжения для расчета стенки резервуара на устойчивость

Номер пояса	, МПа	, МПа		, МПа	, МПа		+
1	3,4	9,3	0,3	0,57	2,4	0,23	0,53
2	3,7	8,3	0,44				0,67
3	4	7,2	0,5				0,73
4	4,5	6,2	0,72				0,95
5	5,2	5,2	1				1,23
6	5	5,2	0,9				1,13
7	4,9	5,2	0,94				1,17

---

По результатам расчета условие устойчивости выполняется.

---

4. Расчет сопряжения стенки резервуара с днищем

Дано:

– коэффициент постели для резервуара, установленного на хорошо уплотненном песчаном основании;

δ_ст=18 мм – толщина стенки нижнего пояса;

R=24,2 м – радиус резервуара;

H=14 м– высота стенки резервуара;

δ_дн=12 мм – толщина окрайки днища;

c = 80 мм– ширина окрайки днища;
Давление в нижней точке резервуара


4.1 Определение деформационных характеристик элементов конструкций
Коэффициент постели стенки резервуара

Цилиндрическая жесткость стенки

Коэффициент деформации стенки

Цилиндрическая жесткость днища

Коэффициент деформации днища


Функции Крылова







4,2, Система канонических уравнений метода сил.



Рис. 4.1. Расчетная схема узла сопряжения стенки резервуара и днища для метода сил

а) исходная система - совместная деформация стенки и днища; б) основная система для расчета нижнего узла методом сил
В узле сопряжения стенки и днища резервуара (рис. 4.1) неизвестными считаются изгибающий момент и сила поперечная для стенки резервуара и продольная для днища. Для их определения составляется система уравнений, характеризующих условие совместности деформаций стенки резервуара и днища:

---

Определяем коэффициенты и перемещения, входящие в систему уравнений









Решение системы канонических уравнений.

Подставляем в систему уравнений полученные коэффициенты и перемещения



Второе уравнение систему умножим на дробь и вычтем из первого

, откуда

Из первого уравнения системы получаем


4.3 Проверка прочности стенки в точке сопряжения с днищем
Проверку прочности стенки выполняют от действия изгибающего момента и продольной сжимающей силы (та же величина, что и при расчете на устойчивость нижнего пояса стенки резервуара)



Рис. 4.2. Расчетная схема для определения нормальных напряжений

в стенке и днище
На рис. 4.2 дана расчетная схема для определения напряжений в стенке. Наибольшие значения возникают в точке сложения сжимающих напряжений от изгиба и вертикальной нагрузки.

---