= 0,0722 Ом,

где

К_R =1;

ρ₁₁₅ = 10^-6/41 Ом•м;

q_эф1 = 9,51 • 10^-6 м² (см. п. 18 расчета);

а = 3;

L₁ = w₁ l_cp1 = 80 • 1,056 = 84,5м;

l_cp1 = 2(l_п1 + l_л1) = 2(0,19 + 0,338) = 1,056 м; l_п1 = 0,19 м;

l_л1 = K_л b_кт + 2В + h_п = 1,23 • 0,202 + 2 • 0,025 + 0,0392 = 0,338 м,

где по (9.138)

= 0,833 = 0,202 м;

по (9.142)

= 1,23;

по (9.144)

= 0,58;

(b + s) — расстояние между осями соседних катушек статора в лобовых частях (см. рис. 9.49):

b = 2b_эл = 2• 3,67 = 7,34 мм;

s = 3,5 мм по табл. 9.24.

44. Вылет лобовых частей обмотки статора по (9.140)

l_выл = К_л b_кт + В + 0,5 h_п = 0,36 • 0,202 + 0,025 + 0,5 • 0,039 = 0,117 мм,

где по (9.143)

= 0,5 • 1,23 • 0,58 = 0,36

(b_кт1, К_л и m — по п. 43 расчета; В — из табл. 9.24; h_п1 — по рис. 9.76, а).

45. Активное сопротивление обмотки ротора по (9.132)

r₂ = К_R ρ_υ = 0,0106 Ом,

где

К_R = 1

q_эф2 = 63,36 мм² (см. п. 30 расчета);

L₂ = w₂ l_ср2 = 27 • 1,02 = 27,5 м;

l_ср2 = 2(l_п2 + l_л2) = 2(0,19 + 0,32) = 1,02 м;

l_п2 = 0,19;

по (9.145)

l_л2 = К_л2 b_кт + 2В_с = 1,1 • 0,2 + 2 • 0,05 = 0,32 м,

где по (9.148)

= 0,42;

b_ст = 3,8 — по п. 30 расчета; S_cт = 1,7 • 10^-3 м — по табл. 9.25;

по (9.142)

= 1,1;

В_с = 0,05;

по (9.147)

= 0,2 м.

По (9.150)

r'₂ =v₁₂ r₂ = 8,24 • 0,0106 = 0,0873 Ом,

где по (9.151)

v₁₂ = = 8,24;

r'_2* = r'₂ = 0,033.

46. 
    Вылет лобовых частей обмотки ротора по (9.146)
    

l_выл =l_выл = К_л b_кт + B_c = 0,23 • 0,2 + 0,05 = 0,096 м,

где по (9.143)

= 0,5 • 1,1 • 0,42 = 0,23

(b_кт2, В_с, К_л2 и m — по п. 45 расчета).
Индуктивное сопротивление обмотки статора

---

47. По табл. 9.26 и рис. 9.50, б

= =1,65;

по рис. 9.76, а с учетом данных табл. 3.9

h₀ = 1 + = 1,4 мм;

h_к = 3 мм; h₁ =0,5 + = 0,7 мм;

h₂ = 35,2 - 2 • 0,7 = 33,8 мм; h_ш = 1 мм; b_ш = 5,3 мм; b_п = 9,8 мм;

по (9.156)

k'_β = 0,25(1 + 3β) = 0,25(1 + 3 • 0,833) = 0,875;

по (9.158)

k_β = 0,25(1 + 3 k'_β ) = 0,25(1 + 3 • 0,875) = 0,906.

48. По (9.159)

λ_л = 0,34 (l_л – 0,64 β τ ) = 0,34 (0,038 - 0,64 • 0,833 • 0,2225) = 1,57

0,19

(l_л1 = 0,338 м — по п. 43 расчета; l'_δ = 0,19 м).

49. По (9.160)

= 1,21

где по (9. 162)

ξ = 2 + 0,022 q² – k²_об(1 + Δz)= 0,0034 • 4² + 2 • 0,875 - 0,925² (1 + 0,11) = 0,855

(k" = 0,0034 — по рис. 9.51, в; Δ_z = 0,11 — по рис. 9.51, а для b_ш/δ = 5,3/0,9 = 5,89 и

b_ш/t_z1 = 5,3/18,54 = 0,29; k'_β — по п. 47 расчета).

50. По (9.152)

x₁ = 1,58 = 0,355.

x_1* = x₁ = 0,134.
Индуктивное сопротивление обмотки ротора
51. По табл. 9.26 и рис. 9.50, ж:

= 3,74

(по рис. 9.76, б с учетом данных табл. 3.11: h₀ = 0,5 + 2,2/2 = 1,6мм; h_к = 2,5 мм; h₁ =0,5 + 2,2/4 + + 0,15 = 1,2 мм; h₂ = 37,9 - 2 • 1,2 = 35,5 мм; h_ш = 1 мм; b_ш = 1,5 мм; b_п = 5,8 мм; k_β - k'_β = l).

52. По (9.159) коэффициент лобового рассеяния

λ_л = 0,34 (l_л – 0,64 β τ ) =0,34 (0,32 - 0,64•0,2225) = 1,43

( l_л2 = 0,32 — по п. 45 расчета).

53. По (9.160) коэффициент дифференциального рассеяния

= 1,83,

где по (9.163) для q₂ = 4

ξ = k''

---

+ 2k''_β – k²_об( + Δz) = 0,0215 • 4,5² + 2 • 0,63 – 0,955² = 1,46

(k''_β = 0,0215 — по рис. 9.51, в для β = 1; Δ_z = 0,01 — по рис. 9.51, а для b_ш/δ = 1,5/0,9 = 1 ,67 и b_ш/t_z2 = 1,5/16,41 = 0,09; k''_β = 0,63 — по рис. 9.51, г для c/d = 1/2 и β = 1).

54. Индуктивное сопротивление обмотки ротора по (9.174)

x₂ = 1,58 = 0,057 Ом

х'₂ = х₂ v₁₂ = 0,057 • 8,24 = 0,47,

где v₁₂ = 8,24 из п. 45 расчета;

x'_2* = x'₂ I_1ном / U_1ном = 0,47 • 143/380 = 0,177.
Расчет потерь
55. По (9.187)

Р_ст.осн = р_1,0/50

---

1,75(1,6 • 1,45² • 104,7 + 1,8 • 1,58² • 422) = 948,2 Вт

[из табл. 9.26 для стали марки 2312 р_1,0/50 = 1,75 Вт/кг; k_да = 1,6; k_дz = 1,8;

по (9.188)

m_a = π(D_a - h_a) h_a l_ст1 k_c1 γ_c = π(0,59 - 0,0433) • 0,0433 • 0,19 • 0,95 • 7,8 • 10³ = 104,7 кг,

h_a = 0,0433 м из п. 38 расчета;

по (9.189)

m_z1 = h_z1b_z1ср Z₁ l_ст1 k_c1 γ_c= 72 • 0,0392 • 10,63 • 10^-3 • 0,19 • 0,95 • 7,8• 10³ = 42,2 кг,

где

= 10,63 мм;

из п. 35 и 38 расчета В_a = 1,45 Тл, В_z1ср = 1,58 Тл].

56. По (9.194)

P_пов2 = р_пов2(t_z2 – b_Ш2)Z₂l_ст2 = 647,7(16,41 - 1,5) • 10^-3 • 81 • 0,19 = 154,8 Вт,

где по (9.192)

=0,5- 1,8''5 (0,336- 18.54)2 =674,

Р_пов2 = 0,5 k₀₂ 0,5 • 1,8 Вт/м²

[по (9.190 В₀₂ = β₀₂ k_δ B_δ = 0,33 • 1,21 • 0,842 = 0,336 Тл; по рис. 9.53, б для b_ш1/δ = 5,3/0,9 = 5,9 находим β₀₂ = 0,33].

57. По (9.200)

P_пул2 ≈ 0,11 = 516,1 Вт

[по (9.201)

m_z2 = Z₂ h_z2 b_z2ср l_ст2 k_c2 γ_c = 81 • 41,4 • 10^-3 • 0,00887 • 0,19 • 0,95 • 7,8 • 10³ = 41,88 кг,

где

= 8,87 мм;

по (9.196)

В_пул2 = = 0,147 Тл,
где γ₁ = 3,18 из п. 34 расчета; B_z2ср = 1,69 из п. 36 расчета].

58. По (9.202)

Р_ст.доб = P_пов1 + Р_пул1 + Р_пов2 + Р_пул2 = 154,8 + 516,1 = 670,9 Вт;

по (9.203)

Р_ст = Р_ст.осн + Р_ст.доб = 948,2 + 670,9 = 1619,1 Вт.

59. По (9.211)

Р_мех =1,2 2 р τ³ (n_к +1,1) 10³ = 1,2 • 6 • 0,2225³ 11 10³ = 872,4 Вт.

60. По (9.214)

Р_тр.щ = К_тр ρ_щ S_щ υ_к = 0,16 • 20 • 10³ • 6 • 10^-3 • 10,47 = 201 Вт

(по табл. П 4.2 выбираем щетки МГ, для которых р_щ = 20 • 103 Па, J_ш.доп = 20 А/см², v_к.доп

---

= 20 м/с; ΔU_щ = 0,2В, К_тр = 0,16).

61. Площадь щеток на одно кольцо

S'_щ = I₂/J_щ = 371/20 = 18,55 см²;

по табл. П 4.1 принимаем l_щ = 25 мм, b_щ = 20 мм; число щеток на одно кольцо

= 3,71 ≈ 4

Уточняем плотность тока под щеткой:

= 18,55 А/см²

Принимаем диаметр кольца D_к = 0,2 м, тогда линейная скорость кольца

= 10,47 м/с.

62. Сумма потерь

Р_ст + Р_мех + Р_тр.щ = 1,619 + 0,872 + 0,201 = 2,69 кВт.
Холостой ход
63. По (9.217)

= 30,2 А

[ I_х.х.р = I_μ = 30,1 А — из п. 42 расчета;

по (9.218)

I_х.х.а = = 2,54 А

где Р_э1х.х = 3 r₁ = 3 • 30,1² • 0,0722 = 196,2 Вт = 0,2 кВт

(r₁ = 0,0722 из п.43 расчета)]

64. По (9.221)

cos φ_х.х = I_х.х.а/I_х.х = 2,54/30,2 = 0,084.

65. По (9.184)

r₁₂ = P_cт.осн / (m I²_μ) = = 0,349 Ом;

r_12* = r₁₂ I_1ном /U_1ном = 0,349 • 143/380 = 0,131.

66. По (9.185)

=380/30,1 • 0,353=12,27 Ом;

x_12* = x₁₂I_1ном/U_1ном = 12,27 • 143/380 = 4,6.
Расчет рабочих характеристик
67. По (9.223)

= 1,029.

По (9.227)

а = = 1,029² = 1,059; b' = 0; а = с₁r₁ = 1,029 • 0,0722 = 0,0743; b = с₁(х₁ + с₁x'₂) = 1,029(0,355 + +1,029 • 0,47) = 0,863.

По (9.226)

= 1 A.

Данные расчета рабочих характеристик для скольжении s = 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,03 и 0,04 сведены в таблицу 9.41. Номинальное скольжение s = 0,034 уточнено после построения характеристик (рис. 9.77).

Номинальные данные спроектирован­ного двигателя: Р₂ = 132 кВт; U₁ = 380/660 В; 2р = 6; η = 0,91; cos φ = 0,88.

Для расчета максимального момента определяем критическое скольжение:

---

Смотрите также файлы

• Контрольная работа по дисциплине Мировая экономика Вариант 3 Магнитогорск 2021 г. Проблемы интеграции в мировой торговле.docx

• Кратко расскажите о революции в России 1917 г., ее причинах и последствиях.docx

• Аутизм. Особенности работы с детьми с расстройством аутистического спектра. Видео Мир глазами аутиста.pdf

• Первая помощь содержание, объем, организационные и юридические основы, общие принципы оказания.doc

• Результат попытки теста.docx