Файл: Пояснительная записка к курсовой работе стальной каркас одноэтажного промышленного здания.docx

Предварительная проверка:

• 
  Пояс
  

• 
  Стенка
  

Определяем приведенный условный эксцентриситет:



где - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 [1]:





,36



По таблице Д.3 [1] в зависимости от и находим следующий коэффициент: .



Проверка выполняется.

4.3.4 Проверка на устойчивость из плоскости действия колонны

Каждый участок колонны постоянного сечения при его изгибе в плоскости наибольшей жесткости должен проверять на устойчивость из плоскости по следующей формуле:



- коэффициент устойчивости при центральном сжатии, определяемый согласно требованиям 7.1.3. ; - коэф., учитывающий изгибно-крутильную форму потери устойчивости ; А - площадь принятого сечения ; - коэффициент по надежности, принимаемый равным

---

=1,05 ; – расчетное сопротивление для стали С245, Н/мм принимаемое по таблице В.4 [СП16],

Согласно п. 9.2.6 [3] расчетный момент следует принимать для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, – максимальный момент в пределах средней трети длины, но не менее половины наибольшего момента по длине стержня. 

Для этого рассмотрим эпюру моментов на верхней стойке колонны от комбинаций нагрузок:



.

Тогда эксцентриситет .

Условная гибкость принимается равной по формуле (44)



Вычисленные значения коэффициента φ приведены в таблице Д.1 [3]. Получаем при условной гибкости и типе сечения b.

Определяем относительный эксцентриситет для загружения по формуле:

1. 
   Определяем коэффициент С для нагружения:
   

где – коэффициенты, определяемые по таблице 21 [3];







Проверяем принятое сечение:



Устойчивость из плоскости обеспечена.

5 РАСЧЕТ БАЗЫ КОЛОННЫ

Для сплошной колонны применяем общую базу. Для лучшей передачи момента на фундамент база внецентренно-сжатой колонны развивается в плоскости действия момента.

5.1 Расчёт опорной плиты

Расчёт ведётся по двум комбинациям загружений:

– комбинация догружающая подкрановую ветвь, подбираемый из таблицы 4, принимается:

---

– комбинация догружающая внешнюю ветвь, подбираемый из таблицы 4, принимается:

_{Ширина опорной плиты рассчитывается по формуле:}

(63)

Где: bc - ширина нижней части колонны, равная 31 см; tтр - толщина траверсы, принимаем равной 1 см; с - свес, принимаемый равным 5 см.



_{Принимается:}

Для бетона класса В12,5 определяем расчётное сопротивление местного смятия бетона по формуле:



где: - расчётное сопротивление бетона сжатию, принимаемое по табл. 6.8 [СП 63], для бетона В12,5 ; – отношение площади поверхности фундамента к площади фундаментной плиты.



Для двух комбинаций загружений определяет требуемую длину опорной плиты по формуле:



<sub>Где: Ni - продольная сила действующая на сечение; Mi - изгибающий момент действующий на сечение; Rb,loc - расчётное сопротивление местного смятия бетона; Bпл - ширина опорной плиты

Тогда получаем:





Принимаем</sub> ; – условие выполняется. Дальнейший расчёт будет вестись по комбинации загружений догружающих подкрановую ветвь:

_{Определяем краевые напряжения под плитой по формуле:}



Где :

---

– длина опорной плиты; – ширина опорной плиты; – комбинация догружающая подкрановую ветвь, подбираемый из таблицы 4, принимается:





При этом должно выполняться условие: - условие выполняется.

Толщину плиты находим из расчёта плиты на изгиб от отпора фундамента, для этого разобьём плиту на 3 характерных участка:

1 - участок опёртый на 4 стороны;

2 - участок опёртый на 3 стороны;

3 - консольный участок.



_{Рисунок 28 – Схема к расчету опорной плиты}

Для каждого характерного участка определим изгибающие моменты :

1. 
   Для участка 1 (опёртого по 4-м сторонам)
   

Изгибающий момент определяется по формуле:



Где : - коэффициент, зависящий от условий опирания и отношения размеров сторон участка плиты и принимаемый согласно таблице Е.2 (приложение Е) [3], принимаем ; - напряжение, определяемое по эпюре (рис.33) ; а - короткая сторона участка, численно равная: а = 15,6 см

Подставляя в формулу получаем:

2. 
   Для участка 2 (опёртого по 3-м сторонам):
   

Изгибающий момент определяется по формуле:



Где : - коэффициент, зависящий от условий опирания и отношения размеров сторон участка плиты и принимаемый согласно таблице Е.2 (приложение Е) [3], принимаем ; - напряжение, равное ;

---

- длина свободной стороны, равное: = 32 см

Подставляя получаем:

3. 
   Для участка 3 (консольного)
   

Изгибающий момент определяется по формуле:



Где : - напряжение, равное ; - вылет консольной части, равный : = 5 см.

Подставляя получаем:



Из полученных вычислений изгибающих моментов на характерных участках выбираем максимальное значение .

Определяем толщину опорной плиты по формуле:



_{Где :} - максимальное значение изгибающего момента в опорной плите ; - коэффициент по надежности, принимаемый равным для опорных плит до 40 мм =1,2; – расчетное сопротивление для стали С245, Н/мм принимаемое по таблице В.4 [3],

_{Отсюда получаем:}



Принимаем толщину плиты равную по ГОСТ 82-70.

5.2 Расчет анкерных болтов

РСУ для анкерных болтов является комбинация, соответствующая минимальной продольной силе от собственного веса – L1, а также изгибающего момента от действия ветровой нагрузки – L8 (см. табл. 4).

Усилия от данной комбинации:



Краевые напряжения от данной комбинации:

---