Файл: Министерство образования российской федерации уральская государственная горногеологическая академия.rtf

ВУЗ: Не указан

Категория: Реферат

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 23.11.2023

Просмотров: 234

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

;





Результаты расчетов сведены в табл.3.1.
3.2.2 Расчет схемы измельчения

Режим работы отделения измельчения совпадает с режимом главного корпуса и равен 336 дням в год [4], с годовым фондом машинного времени 8060 часов в год.

Производительность отделения измельчения рассчитана по формулам (5) и (6) [5]:
Qcут.изм. = Qф.год / (nсут ∙ К'), т/сут; (3.20)

Qч.изм. = Qф.год∙ Кн / (nсут∙ К'∙ nсм ∙ tсм), т/ч (3.21)
Qcут.изм = 1,5 ∙ 106 / (336 ∙ 1,0) = 4464,3 ≈ 4460 т/сут;

Qч.изм = 1,0 ∙ 1,5 ∙ 106 / (336 ∙ 1,0 ∙ 24) = 186 т/ч.

Объем складируемой мелкодробленой руды обеспечивает двухсуточную работу корпуса обогащения:
V = 48 ∙ Qч.изм / дн, м3 (3.22)
V = 48 ∙ 186 / 1?8 = 4960 м3

Расчет I стадии измельчения:

Q8 = Q9 = 186 т/ч;

γ8 = γ9 = 100%.

Исходные данные для расчета второй стадии измельчения:

производительность по сливу - 186 т/ч;

массовая доля класса минус 71 мкм в сливе - 70%;

массовая доля класса минус 71 мкм в песках классификации - 30%;

массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке мельницы - 42%;

массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке стержневой мельницы - 32% (I стадия).

Выходы продуктов рассчитаны из уравнения баланса по расчетному (минус 71 мкм) по операции классификации

(3.23)


Циркулирующая нагрузка составляет:



Производительность цикла измельчения по продуктам равна:



Исходные данные для расчета третьей стадии измельчения:

производительность по сливу - 186 т/ч;

массовая доля класса минус 71 мкм в сливе классификации - 90%;

массовая доля класса минус 71 мкм в песках классификации - 37%;

массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке шаровой мельницы - 50%.


Производительности цикла измельчения по продуктам равны:



Циркулирующая нагрузка составляет:



Результаты расчетов сведены в табл. 3.1.
Таблица 3.1 Расчет количественной схемы рудоподготовки

Поступает

Выходит

Наименование продукта

Выход, %

Производительность, т/ч

Наименование продукта

Выход, %

Производительность, т/ч

1

2

3

4

5

6

Дробление I

1. Исходная руда (800-0)

100,00

280

2. Дробленый продукт (270-0)

100,00

280

Итого

100,00

280

Итого

10,00

280

Дробление I I

2. Дробленый продукт (270-0)

100,00

280

3. Дробленый продукт (77-0)

100,00

280

Итого

100,00

280

Итого

100,00

280

Грохочение

3. Дробленый продукт (77-0) 7. Дробленый продукт (18-0)

100,00 89,83

280 252

5. класс (13-0) 6. класс (77-13)

100,00 89,83

280 252

Итого

189,83

532

Итого

189,83

532

Дробление Ш

6. класс (77-13)

89,83

252

7. Дробленый продукт (18-0)

89,83

252

Итого

89,83

252




89,83

252

Складирование

5. класс (13-0)

100,00

280

8. Мелкорубленая руда

100,00

186

Итого

100,00

280

Итого

100,00

186

Измельчение I

8. Мелкорубленая руда (13-0)

100,00

186

9. Разгрузка мельницы

100,00

186

Итого

100,00

186

Итого

100,00

186

Классификация I

9. Разгрузка мельницы I ст. 13. Разгрузка мельницы П ст.

100,00 316,67

186 589

12. Пески 11. Слив

316,67 100,00

589 186

Итого

416,67

775

Итого

416,67

775

Измельчение П

12. Пески классиф.

316,67

589

13. Разгрузка мельницы, П ст

316,67

589

Итого

316,67

589

Итого

316,67

589

Классификация П

11. Слив класс I7. Разгрузка мельницы Ш ст

100,00 153,85

186 286

15. Слив 16. пески

100,00 153,85

186 286

Итого

253,85

472

Итого

253,85

472

Измельчение Ш

16. Пески класс

153,85

286

17. Разгрузка мельницы

153,85

286

Итого

153,85

286

Итого

153,85

286



3.2.3 Расчет технологического баланса продуктов обогащения и принципиальной схемы флотации

Баланс продуктов обогащения основан на тех требованиях, которые предъявляют и к конечным продуктам обогащения, согласно табл. 3.2.
Таблица 3.2 Требования, предъявляемые к концентратам

Концентрат

Содержание элементов, %




меди

цинка

свинца

железа

серы сульфидной

КМ-7

не менее 15

не более 11

не более 9

-

-

КЦ-2

не более 1,2

не менее 45

-

не более 7

-

КСФ-3

-

-

-

-

не менее 40


Исходными данными являются содержания ценных компонентов в руде и их содержание в получаемых концентратах. Конечная цель получения трех концентратов - медного, цинкового и пиритного, со следующими требованиями к ним:

Медный концентрат: αCu = 1,2; βCu=18%; ECu = 87%.

Цинковый концентрат: Zn = 3%; βZn= 48%; EZn = 55%;

Пиритный концентрат: αS = 26%; βS = 40%; ES = 36%.

Имеющиеся данные заносим в табл. 3.3.

Используя формулу привлечения, находим выходы концентратов:
(3.25)
Медный концентрат:



Цинковый концентрат:



Пиритный концентрат:




Выход хвостов:



В соответствии с уравнениями баланса определяется содержание меди в хвостах, цинка в хвостах и серы в хвостах:
(3.26)


аналогично:



Далее рассчитываются извлечения ценных компонентов:


Рассчитанные данные приведены в табл. 3.3.

Таблица 3.3 Технологический баланс продуктов обогащения

Наименование продукта

Выход, %

Содержание, %

Извлечение, %







Cu

Zn

S

Cu

Zn

S

Медный концентрат

5,80

18,00

2,67

2,22

87,00

5,16

0,50

Цинковый концентрат

3,44

0,38

48

0,83

1,09

55

0,11

Пиритный концентрат

23,40

0,45

1,20

40,00

8,78

9,36

36,00

Отвальные хвосты

67,36

0,056

1,36

24,47

3,14

30,54

63,40

Исходная руда

100,00

1,20

3,00

26,00

100,00

100,00

100,00

Невязки













0,01

0,06

0,01



Определены выхода "узловых" продуктов: