Файл: Министерство образования российской федерации уральская государственная горногеологическая академия.rtf
Добавлен: 23.11.2023
Просмотров: 246
Скачиваний: 3
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
;
Результаты расчетов сведены в табл.3.1.
3.2.2 Расчет схемы измельчения
Режим работы отделения измельчения совпадает с режимом главного корпуса и равен 336 дням в год [4], с годовым фондом машинного времени 8060 часов в год.
Производительность отделения измельчения рассчитана по формулам (5) и (6) [5]:
Qcут.изм. = Qф.год / (nсут ∙ К'), т/сут; (3.20)
Qч.изм. = Qф.год∙ Кн / (nсут∙ К'∙ nсм ∙ tсм), т/ч (3.21)
Qcут.изм = 1,5 ∙ 106 / (336 ∙ 1,0) = 4464,3 ≈ 4460 т/сут;
Qч.изм = 1,0 ∙ 1,5 ∙ 106 / (336 ∙ 1,0 ∙ 24) = 186 т/ч.
Объем складируемой мелкодробленой руды обеспечивает двухсуточную работу корпуса обогащения:
V = 48 ∙ Qч.изм / дн, м3 (3.22)
V = 48 ∙ 186 / 1?8 = 4960 м3
Расчет I стадии измельчения:
Q8 = Q9 = 186 т/ч;
γ8 = γ9 = 100%.
Исходные данные для расчета второй стадии измельчения:
производительность по сливу - 186 т/ч;
массовая доля класса минус 71 мкм в сливе - 70%;
массовая доля класса минус 71 мкм в песках классификации - 30%;
массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке мельницы - 42%;
массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке стержневой мельницы - 32% (I стадия).
Выходы продуктов рассчитаны из уравнения баланса по расчетному (минус 71 мкм) по операции классификации
(3.23)
Циркулирующая нагрузка составляет:
Производительность цикла измельчения по продуктам равна:
Исходные данные для расчета третьей стадии измельчения:
производительность по сливу - 186 т/ч;
массовая доля класса минус 71 мкм в сливе классификации - 90%;
массовая доля класса минус 71 мкм в песках классификации - 37%;
массовая доля класса минус 71 мкм в разгрузке шаровой мельницы - 50%.
Производительности цикла измельчения по продуктам равны:
Циркулирующая нагрузка составляет:
Результаты расчетов сведены в табл. 3.1.
Таблица 3.1 Расчет количественной схемы рудоподготовки
Поступает | Выходит | ||||
Наименование продукта | Выход, % | Производительность, т/ч | Наименование продукта | Выход, % | Производительность, т/ч |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Дробление I | |||||
1. Исходная руда (800-0) | 100,00 | 280 | 2. Дробленый продукт (270-0) | 100,00 | 280 |
Итого | 100,00 | 280 | Итого | 10,00 | 280 |
Дробление I I | |||||
2. Дробленый продукт (270-0) | 100,00 | 280 | 3. Дробленый продукт (77-0) | 100,00 | 280 |
Итого | 100,00 | 280 | Итого | 100,00 | 280 |
Грохочение | |||||
3. Дробленый продукт (77-0) 7. Дробленый продукт (18-0) | 100,00 89,83 | 280 252 | 5. класс (13-0) 6. класс (77-13) | 100,00 89,83 | 280 252 |
Итого | 189,83 | 532 | Итого | 189,83 | 532 |
Дробление Ш | |||||
6. класс (77-13) | 89,83 | 252 | 7. Дробленый продукт (18-0) | 89,83 | 252 |
Итого | 89,83 | 252 | | 89,83 | 252 |
Складирование | |||||
5. класс (13-0) | 100,00 | 280 | 8. Мелкорубленая руда | 100,00 | 186 |
Итого | 100,00 | 280 | Итого | 100,00 | 186 |
Измельчение I | |||||
8. Мелкорубленая руда (13-0) | 100,00 | 186 | 9. Разгрузка мельницы | 100,00 | 186 |
Итого | 100,00 | 186 | Итого | 100,00 | 186 |
Классификация I | |||||
9. Разгрузка мельницы I ст. 13. Разгрузка мельницы П ст. | 100,00 316,67 | 186 589 | 12. Пески 11. Слив | 316,67 100,00 | 589 186 |
Итого | 416,67 | 775 | Итого | 416,67 | 775 |
Измельчение П | |||||
12. Пески классиф. | 316,67 | 589 | 13. Разгрузка мельницы, П ст | 316,67 | 589 |
Итого | 316,67 | 589 | Итого | 316,67 | 589 |
Классификация П | |||||
11. Слив класс I7. Разгрузка мельницы Ш ст | 100,00 153,85 | 186 286 | 15. Слив 16. пески | 100,00 153,85 | 186 286 |
Итого | 253,85 | 472 | Итого | 253,85 | 472 |
Измельчение Ш | |||||
16. Пески класс | 153,85 | 286 | 17. Разгрузка мельницы | 153,85 | 286 |
Итого | 153,85 | 286 | Итого | 153,85 | 286 |
3.2.3 Расчет технологического баланса продуктов обогащения и принципиальной схемы флотации
Баланс продуктов обогащения основан на тех требованиях, которые предъявляют и к конечным продуктам обогащения, согласно табл. 3.2.
Таблица 3.2 Требования, предъявляемые к концентратам
Концентрат | Содержание элементов, % | ||||
| меди | цинка | свинца | железа | серы сульфидной |
КМ-7 | не менее 15 | не более 11 | не более 9 | - | - |
КЦ-2 | не более 1,2 | не менее 45 | - | не более 7 | - |
КСФ-3 | - | - | - | - | не менее 40 |
Исходными данными являются содержания ценных компонентов в руде и их содержание в получаемых концентратах. Конечная цель получения трех концентратов - медного, цинкового и пиритного, со следующими требованиями к ним:
Медный концентрат: αCu = 1,2; βCu=18%; ECu = 87%.
Цинковый концентрат: Zn = 3%; βZn= 48%; EZn = 55%;
Пиритный концентрат: αS = 26%; βS = 40%; ES = 36%.
Имеющиеся данные заносим в табл. 3.3.
Используя формулу привлечения, находим выходы концентратов:
(3.25)
Медный концентрат:
Цинковый концентрат:
Пиритный концентрат:
Выход хвостов:
В соответствии с уравнениями баланса определяется содержание меди в хвостах, цинка в хвостах и серы в хвостах:
(3.26)
аналогично:
Далее рассчитываются извлечения ценных компонентов:
Рассчитанные данные приведены в табл. 3.3.
Таблица 3.3 Технологический баланс продуктов обогащения
Наименование продукта | Выход, % | Содержание, % | Извлечение, % | |||||||
| | Cu | Zn | S | Cu | Zn | S | |||
Медный концентрат | 5,80 | 18,00 | 2,67 | 2,22 | 87,00 | 5,16 | 0,50 | |||
Цинковый концентрат | 3,44 | 0,38 | 48 | 0,83 | 1,09 | 55 | 0,11 | |||
Пиритный концентрат | 23,40 | 0,45 | 1,20 | 40,00 | 8,78 | 9,36 | 36,00 | |||
Отвальные хвосты | 67,36 | 0,056 | 1,36 | 24,47 | 3,14 | 30,54 | 63,40 | |||
Исходная руда | 100,00 | 1,20 | 3,00 | 26,00 | 100,00 | 100,00 | 100,00 | |||
Невязки | | | | | 0,01 | 0,06 | 0,01 |
Определены выхода "узловых" продуктов: