2.1.8 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси

Расчет предварительно напряженных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия [16, п. 3.1.5.2]:

(2.23)

φ_b1 - коэффициент, принимаемый равным 0,3.



Условие выполняется, прочность бетонной полосы обеспечена.

Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия [16, п. 3.1.5.3]:

, (2.24)

где Q_sw - поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении.

Q_b - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:

,

где

φ_b2- коэффициент, принимаемый равным 1,5.



Условие выполнено, прочность наклонного сечения обеспечена. По расчёту поперечная арматура не требуется.

В ребрах устанавливается конструктивно каркасы, продольные стержни которых состоят из арматуры Ø4, 3 В500, поперечные - из арматуры Ø 3 B500.

Чтобы обеспечить прочность полок панели на местные нагрузки, в пределах пустот в нижней зоне сечения предусмотрена сетка С-2 в продольном направлении Ø5 В500 с шагом 300мм, в поперечном направлении - Ø4 В500 с шагом 70мм. В верхней зоне предусмотрена сетка С-1 в продольном направлении Ø3 В500 с шагом 300мм, в поперечном - Ø3 В500 с шагом 200мм.
2.1.9 Расчет монтажной петли

Для монтажных петель применяется арматурная сталь класса A240. Диаметр петель назначается по требуемой площади поперечного сечения (см²) одной петли, определяемой при условии распределения веса плиты на три петли с учетом коэффициента динамичности 1,4 и коэффициента, учитывающего сгиб петли 1,5.

, (2.25)

где R_s=215MIIa - расчетное сопротивление арматуры класса

---

A-I;

q_cв^н=3,18 кН/м² - нормативная нагрузка от собственного веса плиты;

b_к=1,49м - конструктивная ширина плиты;

l_пл = 5,58м - конструктивная длина плиты.



Принимаем 4 петли Ø12 с A_s^факт.= 1,131см² каждая, что больше A_s1=0,86см².


2.1.10 Определение геометрических характеристик приведенного сечения для расчета плиты по предельным состояниям второй группы.


Рис.2.5. Геометрические характеристики сечения
Определяем геометрические характеристики приведенного сечения:

,

где E_s= 200·10³мПа – модуль упругости арматуры

E_b= 30·10³мПа – модуль упругости бетона класса В25

Площадь приведенного сечения:

, (2.26)

где - площадь сечения напрягаемой арматуры,

- площадь сечения ненапрягаемой арматуры.

,

где 0,568см² – площадь сечения продольной арматуры сеток С1


Статический момент относительно нижней грани сечения плиты:

(2.27)



Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани плиты:

---

Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести:

(2.28)


Момент сопротивления сечения для растянутой грани сечения:

(2.29)



Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести и тоже наименее удаленной от растянутой зоны [16, п. 4.2.2.5]:

(2.30)



Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:

, (2.31)

где для двутаврового сечения


2.1.11 Потери предварительного напряжения арматуры

Предварительное напряжение в арматуре без учета потерь принимаем [17, п. 2.26]:

(2.32)



Определяем первые потери:

– от релаксации напряжений в арматуре [16, п. 2.2.3.3]:

(2.33)



– от температурного перепада σ_sp2=0, так как при пропаривании форма нагревается вместе с панелью;

– потери от деформации формы σ_sp3 и анкеров σ_sp4 при электротермическом натяжении арматуры равны нулю.

Усилие обжатия с учетом первых потерь:

Сумма первых потерь: σ_sp(1) = σ_sp1 = 21,6МПа

, (2.34)



Эксцентриситеты усилия относительно центра тяжести приведенного сечения [17, п. 2.32]:

---

, (2.35)

где – толщина защитного слоя, м.



Напряжение в бетоне при обжатии [16, п. 2.2.3.10]:

(2.36)

(2.37)



Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия [17, п.2.3]:



Принимаем

Условие выполнено.

Определяем вторые потери напряжений

– потери от усадки [16, п.2.2.3.7]

, (2.38)

где – деформации усадки бетона



Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия:

, (2.39)



– потери напряжений в рассматриваемой напрягаемой арматуреот ползучести бетона определяют по [16, п. 2.2.3.8]:

, (2.40)

где φ_b,сr = 2,5 - коэффициент ползучести бетона по [16, табл. 5],

μ_sp– коэффициент армирования, равный



Вторые потери для арматуры:

(2.41)

Суммарная величина потерь напряжения:

---

(2.42)

Принимаем значение всех потерь .

Усилие обжатия с учетом всех потерь:


2.1.12 Оценка трещинообразования нижней зоны балки

в стадии эксплуатации

Расчет по образованию трещин производят на действие полных нормативных нагрузок. Расчет заключается в проверке условия:

(2.43)

, (2.44)

где ;

;

- при благоприятном влиянии предварительного напряжения.





Условие выполняется, следовательно, трещины образовываться не будут.

2.2 Расчет монолитного участка

2.2.1 Сбор действующих нагрузок

Подсчёт нормативных и расчётных нагрузок на монолитный участок выполняется в табличной форме.
Таблица 2.2

Нормативные и расчётные нагрузки на монолитный участок

Наименование нагрузки	Нормативная, кН/м²	Коэффициент надежности, γ1	Расчетная, кН/м²
I.Постоянная: 1. От собственного веса конструкции пола 3. От собственного веса теплоизоляции 2. От собственного веса монолитного участка	0,91 3,5 2,0	1,2 1,1 1,1	1,1 3,85 2,2
Итого:	6,41		7,15
II. Временная: 3. Длительная 4. Кратковременная	1,0 1,2	1,2 1,2	1,3 1,56
Итого:	2,2		2,4
Всего:	8,61		9,55

---

Смотрите также файлы

• Берлинские кризисы.doc

• Контрольная работа по математике(5 класс) Вариант 1 Найти значения выражения (790 17220 84) 64 54 903. 2.docx

• C снижение температуры тела до 25 градусов d.pdf

• Аффирмации на успешную сдачу экзамена.docx

• Учебное пособие для 1011 (1112) классов учреждений, обеспечивающих получение общего среднего образования, с белорусским и русским языками обучения с 11летним и 12летним сроками обучения.pdf