Файл: 2. Расчетноконструктивный раздел 1 Расчет плиты междуэтажного перекрытия.doc
Добавлен: 23.11.2023
Просмотров: 41
Скачиваний: 3
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
2.1.8 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси
Расчет предварительно напряженных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия [16, п. 3.1.5.2]:
(2.23)
φb1 - коэффициент, принимаемый равным 0,3.
Условие выполняется, прочность бетонной полосы обеспечена.
Расчет предварительно напряженных изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия [16, п. 3.1.5.3]:
, (2.24)
где Qsw - поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой в наклонном сечении.
Qb - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:
,
где
φb2- коэффициент, принимаемый равным 1,5.
Условие выполнено, прочность наклонного сечения обеспечена. По расчёту поперечная арматура не требуется.
В ребрах устанавливается конструктивно каркасы, продольные стержни которых состоят из арматуры Ø4, 3 В500, поперечные - из арматуры Ø 3 B500.
Чтобы обеспечить прочность полок панели на местные нагрузки, в пределах пустот в нижней зоне сечения предусмотрена сетка С-2 в продольном направлении Ø5 В500 с шагом 300мм, в поперечном направлении - Ø4 В500 с шагом 70мм. В верхней зоне предусмотрена сетка С-1 в продольном направлении Ø3 В500 с шагом 300мм, в поперечном - Ø3 В500 с шагом 200мм.
2.1.9 Расчет монтажной петли
Для монтажных петель применяется арматурная сталь класса A240. Диаметр петель назначается по требуемой площади поперечного сечения (см²) одной петли, определяемой при условии распределения веса плиты на три петли с учетом коэффициента динамичности 1,4 и коэффициента, учитывающего сгиб петли 1,5.
, (2.25)
где Rs=215MIIa - расчетное сопротивление арматуры класса
A-I;
qcвн=3,18 кН/м2 - нормативная нагрузка от собственного веса плиты;
bк=1,49м - конструктивная ширина плиты;
lпл = 5,58м - конструктивная длина плиты.
Принимаем 4 петли Ø12 с Asфакт.= 1,131см² каждая, что больше As1=0,86см².
2.1.10 Определение геометрических характеристик приведенного сечения для расчета плиты по предельным состояниям второй группы.
Рис.2.5. Геометрические характеристики сечения
Определяем геометрические характеристики приведенного сечения:
,
где Es= 200·103мПа – модуль упругости арматуры
Eb= 30·103мПа – модуль упругости бетона класса В25
Площадь приведенного сечения:
, (2.26)
где - площадь сечения напрягаемой арматуры,
- площадь сечения ненапрягаемой арматуры.
,
где 0,568см² – площадь сечения продольной арматуры сеток С1
Статический момент относительно нижней грани сечения плиты:
(2.27)
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани плиты:
Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести:
(2.28)
Момент сопротивления сечения для растянутой грани сечения:
(2.29)
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, до центра тяжести и тоже наименее удаленной от растянутой зоны [16, п. 4.2.2.5]:
(2.30)
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
, (2.31)
где для двутаврового сечения
2.1.11 Потери предварительного напряжения арматуры
Предварительное напряжение в арматуре без учета потерь принимаем [17, п. 2.26]:
(2.32)
Определяем первые потери:
– от релаксации напряжений в арматуре [16, п. 2.2.3.3]:
(2.33)
– от температурного перепада σsp2=0, так как при пропаривании форма нагревается вместе с панелью;
– потери от деформации формы σsp3 и анкеров σsp4 при электротермическом натяжении арматуры равны нулю.
Усилие обжатия с учетом первых потерь:
Сумма первых потерь: σsp(1) = σsp1 = 21,6МПа
, (2.34)
Эксцентриситеты усилия относительно центра тяжести приведенного сечения [17, п. 2.32]:
, (2.35)
где – толщина защитного слоя, м.
Напряжение в бетоне при обжатии [16, п. 2.2.3.10]:
(2.36)
(2.37)
Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия [17, п.2.3]:
Принимаем
Условие выполнено.
Определяем вторые потери напряжений
– потери от усадки [16, п.2.2.3.7]
, (2.38)
где – деформации усадки бетона
Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия:
, (2.39)
– потери напряжений в рассматриваемой напрягаемой арматуреот ползучести бетона определяют по [16, п. 2.2.3.8]:
, (2.40)
где φb,сr = 2,5 - коэффициент ползучести бетона по [16, табл. 5],
μsp– коэффициент армирования, равный
Вторые потери для арматуры:
(2.41)
Суммарная величина потерь напряжения:
(2.42)
Принимаем значение всех потерь .
Усилие обжатия с учетом всех потерь:
2.1.12 Оценка трещинообразования нижней зоны балки
в стадии эксплуатации
Расчет по образованию трещин производят на действие полных нормативных нагрузок. Расчет заключается в проверке условия:
(2.43)
, (2.44)
где ;
;
- при благоприятном влиянии предварительного напряжения.
Условие выполняется, следовательно, трещины образовываться не будут.
2.2 Расчет монолитного участка
2.2.1 Сбор действующих нагрузок
Подсчёт нормативных и расчётных нагрузок на монолитный участок выполняется в табличной форме.
Таблица 2.2
Нормативные и расчётные нагрузки на монолитный участок
Наименование нагрузки | Нормативная, кН/м² | Коэффициент надежности, γ1 | Расчетная, кН/м² |
I.Постоянная: 1. От собственного веса конструкции пола 3. От собственного веса теплоизоляции 2. От собственного веса монолитного участка | 0,91 3,5 2,0 | 1,2 1,1 1,1 | 1,1 3,85 2,2 |
Итого: | 6,41 | | 7,15 |
II. Временная: 3. Длительная 4. Кратковременная | 1,0 1,2 | 1,2 1,2 | 1,3 1,56 |
Итого: | 2,2 | | 2,4 |
Всего: | 8,61 | | 9,55 |