Файл: 2. Расчетноконструктивный раздел 1 Расчет плиты междуэтажного перекрытия.doc

ВУЗ: Не указан

Категория: Дипломная работа

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 23.11.2023

Просмотров: 38

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.


Нагрузка от собственной массы монолитного участка:

(2.45)

- плотность железобетона;

Определяем расчетную и нормативную нагрузки с учетом ширины монолитного участка.



Определяем максимальный изгибающий момент от действия расчетных нагрузок:

, (2.46)


Максимальная поперечная сила на опоре от действия расчетных нагрузок:

, (2.47)





Рис. 2.6. Расчетная схема
Для монолитных участков применяем легкий бетон класса В15, с расчетным сопротивлением Rb=8,5МПа. Армирование производим сетками с рабочей арматурой класса А400. Расчетное сопротивление арматуры Rs=355МПа.
2.2.2 Определение требуемого сечения арматуры

Подбор продольной арматуры осуществляем по изгибающим моментам как для балки прямоугольного сечения с шириной b=40см и высотой h, равной принятой толщине плиты hпл.



2.4. Расчетное сечение

Рабочая высота монолитного участка, см,

, (2.48)

где a=1,5см– расстояние от центра тяжести арматуры до ближайшей грани сечения.

Производим конструктивный расчет:

Определяем параметр



По полученному значению находим относительное плечо внутренней пары сил [1, табл 7].

Определяем требуемую площадь рабочей арматуры, см2, для участка протяженностью 1м.




По требуемой площади рабочей арматуры принимаем 5 стержней d8 класса AIII (As=2.52 ) с шагом 150мм на 1 м.п. монолитного участка УМ-5.

2.3. Расчет прочности по наклонным сечениям

Необходимость расчета определяется условием:



Где Q – поперечная сила от внешней расчетной нагрузки:

- для тяжелого бетона.



Условие прочности выполняется, поперечная арматура устанавливается без расчета. В качестве распределительной арматуры принимаем принимаем AIII диаметром 8мм с шагом 200мм.

2.4. Проверка трещиностойкости

Мr < Мcrc

Мr = М- момент внешних сил относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой грани сечения

Мcrc- момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин

Мcrc=Rbt,crc ·Wpl ·100 +Мrp

Мrp -момент усилия P относительно той же оси, что и для определения Мr .



Где Р- предварительное усилие.

еор- эксцентриситет приложения силы P относительно центратяжести приведенного сечения (см)



Для изгибаемых элементов без предварительного напряжения усилие Р рассматривают как внешнюю растягивающую силу.

Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь: при .



-напряжения в нижней и верхней продольной арматуре.

-растянутая и сжатая арматура соответственно, т.к. сжатая арматура отсутствует









x- высота сжатой зоны.





r- расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верней ядровой точки.



Где - площадь приведенного сечения, равная площади сечения.

- момент сопротивления сечения для растянутой грани сечения:





- момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести

Момент сопротивления приведенного сечения с учетом неупругих деформаций бетона растянутой зоны



Мcrc=Rbt,crc ·Wpl ·100 +Мrp=1,4·7434,6·100 +323,07=104116,4

-условие выполняется

2.5. Проверка жесткости

Прогиб панели



k=5/48 для равномерно загруженной свободно опертой балки

Величина кривизны



- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами


- коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами



Здесь



Плечо внутренней пары сил



δ= M/(Rb, ser·b·h02 ·100)=32000/(18,5·103·100·18,52·100)=0,072





Относительная высота сжатой зоны бетона сечения с трещиной





-значение меньше предельно-допустимого.

Следовательно, принятое сечение монолитного участка и армирование удовлетворяет требованиям расчета по I и II группам предельных состояний.