Номинальное напряжение контактов выключателя, U_{ном к.в} , В находим по формуле:
U_{ном к.в..}≥U_ц.у. (28)
Номинальный ток контактов выключателя, I_{ном к.в} , А находим по формуле:
I_{ном к.в..}≥I_дл.к.ц.,_. (29)

где I_дл.к.ц- длительный ток коммутируемой цепи.

По формуле (28):
U_{ном к.в..}≥24 В

По формуле (29):
I_{ном к.в..}≥1,78 А.
Выбор лампы местного освещения производим по условию:
U_{ном л.м.о.}≥U_ц.м.о. , (30)
По [ ] выбираем концевой выключатель , по [ ] выбираем микропереключатель МП 1-1 с U_{ном к.в..}=30 В, I_{номк.в..}=1 А

Выбор остальных переключателей аналогичен, данные сводим в таблицу 11.
Таблица 11

Поз. обозначение	Марка	Uном к.в , В	Iном к.в , А
SQ1	МП 1-1	30	1
SQ2-SQ5

где U_{ном л.м.о.} - номинальное напряжение лампы, В;

U_ц.м.о. - напряжение цепи местного освещения, В.
U_{ном л.м.о.}≥24 В
По [ ] выбираем лампу марки МО-24-40 с U_{ном л.м.о.}=24 В и Р_{ном л.м.о.}=40 Вт.

Выбор переключателей покажем на примере SA1/

Выбор переключателя производим по условиям:
U_{ном пер.}≥U_ком , (31)

I_{ном к.пер.}≥I_{дл к.ц.} (32)
где U_{ном к.пер.} - номинальное напряжение

переключателя, В;

I_{ном к.пер.} - номинальный ток переключателя, А;

U_{ном к.пер.} - номинальное напряжение коммутируемой цепи, В;
U_{ном пер.}≥24 В

I_{ном к.пер.}≥1,67 А
По [ ] выбираем переключатель SА1 марки ПЕ133 с U_{ном к.пер.}=36 В, I_{ном к.пер.}=4 А.

Выбор остальных переключателей аналогичен, данные сводим в таблицу 11
Таблица12

Поз. обозначение	Марка переключателя	Uном пер., В	Iном к.пер.,А
SA1	ПЕ133	36	4
SA2- SA5	ПЕ081У3	24	4

---

Выбор диодов мостового выпрямителя для питания цепи управления производится по условиям:
U_обр≥1,57·U_ц.у , (33)

I_{пр.доп..}≥0,5·I_d , (34)
где I_d - ток нагрузки диодов, А.

Ток загрузки диодов I_d , А, определяется по формуле:
I_d=∑Р_потр/U_ц.у. , (35)
где ∑Р_потр - сумма активных мощностей

потребителей цепи управления, Вт.

I_d=(1,5+1,5+1,4+1,4+4+4+4+42,78+42,78)/24=4,3 А
U_обр≥1,57·24=37,68 В

I_{пр.доп..}≥0,5·4,19=2,095 А
По [ ] выбираем диоды марки КД202А с I_пр.доп.= 3А и U_обр=50В.

Выбор диодов для динамического торможения производится по условиям:
U_обр≥2,1·U_d , (36)

U_d =1,17·U₂ , (37)
где U_d - напряжение нагрузки сети, В;

U₂- напряжение сети 220В;
I_{пр.доп..}≥ I_{упр.тир} /3, (38)

U_d =1,17·220=257,4 В

U_обр≥2,1·257,4=540,54 В

I_{пр.доп..}≥40∙10^-3/3 =0,013 А
По [ ] выбираем диоды марки КД226А с I_пр.доп.=0,3А и U_обр=600В.

Выбор понижающего трансформатора для питания цепей управления, местного освещения производим по условиям:

U_{ном 1 тр} ≥ U_с , (39)

U_{ном 2 тр} ≥ U_ц.у , (40)

U_{ном 2 м.о.}=U_ц.м.о. , (41)

S_ном.тр ≥ S_расч.1 , (42)
где U_{ном 1 тр} - номинальное напряжение первичной обмотки трансформатора, В;

U_{ном 2 тр} - номинальное напряжение вторичной обмотки питания трансформатора, В;

U_{ном 2 м.о.} - номинальное напряжение обмотки питания местного освещения, В;

S_ном.тр - номинальная мощность трансформатора, В·А;

S_рас2.1

---

- полная расчетная нагрузка первичной обмотки трансформатора, ВА.

Полную расчетную нагрузку первичной обмотки трансформатора S_рас2.1 , В·А, определяем по формуле:
S_рас2.1=S₂/η_тр , (43)
где S₂ - суммарная полная мощность нагрузки вторичных обмоток, ВА;

η_тр - коэффициент полезного действия трансформатора, о.е.

Суммарную мощность нагрузки S₂ , В·А, определяем по формуле:
S₂=I_d·U_ц.у.+I_л.м.о ·U_{ном.л.м.о.} , (44)
S₂=4,19· 24+1,67·24=140,64 В·А

S_рас2.1=140,64/0,91=154,55 В·А

U_{ном 1 тр}≥380 В

U_{ном 2 тр}≥29 В

U_{ном 2 м.о.}≥24 В

S_ном.тр≥154,55 В·А
По [ ] выбираем трансформатор марки ОСМ-0,16 с U_{ном 1 тр}=380 В, U_{ном 2 тр}=29 В,U_{ном 2 м.о.}=24 В, S_ном.тр=160 В·А.
.7 Выбор защитной аппаратуры и питающих проводов
Выбор вводного автоматического выключателя QF2 производим по условию:
I_ном.р.≥I_дл , (45)
где I_ном.р. - номинальный ток теплового расцепителя автоматического воздушного выключателя, А;

I_дл - длительный ток нагрузки цепи, А.

Длительный ток нагрузки цепи, I_дл , А, находим по формуле:
I_дл=∑I_ном.д.+I_{1ном.тр.} , (46)
где ∑I_ном.д. - сумма номинальных токов электродвигателей, А;

I_{1ном.тр.} - номинальный ток первичной обмотки понижающего трансформатора, А.

Номинальный ток первичной обмотки понижающего трансформатора, I_{1ном.тр.} , А, находим по формуле:
I_{1ном.тр.}=S_ном.тр/U_{ном 1 тр} , (47)
I_{1ном.тр.}=160/380=0,42 А

I_дл=3,3+0,125+0,55+0,42=4,395 А

---

I_ном.р.≥ 4,395 А

По [ ] выбираем автоматический воздушный выключатель QF2 марки ВА51-25 с I_ном.р.=6,3 А.

Выбранный автоматический воздушный выключатель проверяем по условию:
I_ср.э.р.≥1,25I_кр , (48)
где I_ср.э.р. - ток срабатывания электромагнитного расцепителя, А;

I_кр - наибольший возможный кратковременный ток в защищаемой цепи, А.

Ток срабатывания электромагнитного расцепителя, I_ср.э.р., А, находим по формуле:

I_ср.э.р.=10I_ном.р , (49)

I_ср.э.р.=10·6,3=63 А

Наибольший возможный кратковременный ток в защищаемой цепи, I_кр , А, находим по формуле:
I_кр=I_п.д1+I_ном.д2+ I_ном.д2 +I_1ном.тр , (50)
где I_п.д1 - пусковой ток первого электродвигателя, А.

I_ном.д2 - номинальный ток второго электродвигателя, А;

I_ном.д3 - номинальный ток третьего электродвигателя, А;

I_кр=50,12+0,36+2,06+0,42= 52,96 А

А≥1,25·52,96=66,2 А

Так как условие соблюдается, то выключатель выбран правильно.

Для защиты питающей линии выбираем автоматический воздушный выключатель, устанавливаемый в распределительном устройстве, по селективности на одну ступень выше, чем вводной.

Выбор автоматических воздушных выключателей сводим в таблицу 12.

Таблица 13

Поз. обозначение	Марка выключателя	Iном.р. , А	Iдл , А	Iкр , А
QF1	ВА51-25	8	4,395	52,96
QF2	ВА51-25	6,3	4,395	52,96
QF3	ВА51Г-25	0,5	0,36	2,06

---

Покажем выбор теплового реле КК2 для двигателя М1.

Тепловые реле для защиты электродвигателей от перегрузок выбираем по условиям:
I_{ном.т.р.}≥I_ном , (51)

I_{ном.т.э.р.}≥I_ном , (52)
где I_{ном.т.р.} - номинальный ток теплового реле, А;

I_{ном.т.э.р.} - номинальный ток теплового элемента реле, А.
I_{ном.т.р.}≥7,16 А

I_{ном.т.э.р.}≥7,16 А
По [ ] выбираем тепловое реле КК2 марки РТТ-1 с I_{ном.т.р.}=25 А, I_{ном.т.э.р.}=8 А и пределами регулирования (6,8-9,2) А.

Выбор остальных теловых реле аналогичен, данные заносим таблицу 13.
Таблица 14

Поз. обозначение	Марка реле	Iном.т.р , А	Iном.т.э.р. , А	Предел регулирования, А	Iном. , А
КК1	РТТ-1	25	6,3	5,35-7,23	6,15
КК2	РТТ-1	25	8	6,8-9,2	7,16
КК3	РТТ-1	25	0,4	0,34-0,46	0,36
КК4	РТТ-1	25	2	1,7-2,3	2,06

Выбор плавких предохранителей производим на примере FU1.

Выбор плавких предохранителей производим по условию:
I_вст≥I_{ном.з.ц.} , (53)
где I_вст - номинальный ток плавкой вставки, А;

I_{ном.з.ц.} - номинальный ток защищаемой цепи, А.
I_вст≥1,67 А
По [ ] выбираем плавкий предохранитель FU2 марки

ПРС-6-3 с I_вст=2 А. Выбор остальных плавких предохранителей аналогичен, данные заносим таблицу 14.

---

Смотрите также файлы

• Об электромобилях вновь заговорили в 90х годах, когда стала расти цена на нефть, а вместе с ней и влияние защитников экологии.docx

• Президентская республика как современная форма правления государства.docx

• Памятка по написанию эссе и реферата для студентов факультета права.doc

• Статья 197 предусматривает порядок применения специальных сроков исковой давности.docx

• Адаптация молодых сотрудников уголовноисполнительной системы.docx