3.8. Назначение подач S.

3.8.1 Сверление Ø 24 Н14.

Согласно с.266 /1/ условия сверления (рис.3.1) определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы подач по табл.64 /1/ с.267 выбираем табличную подачу

S_T1 = 0,33 мм/об.
Поправочные коэффициенты K_i, (i = 1-5) для корректировки S_T1 выбираем из табл.65 /1/ с.267 и записываем в табл.3.2.

Таблица 3.2

Поправочные коэффициенты K_i и K_sj на подачи

Условия обработки	Длина отверст.	Жесткость	Материал ин-та	Вид отверстия	Материал заготовки	Ksj
Ин. \ Кi	KI	K2	K3	K4	K5	Ks
Сверло	1	1	1	1	0,75	0,75

Подсчитаем полный поправочный коэффициент K_s1 и занесем его в последнюю графу табл.3.2.

Найдем значения скорректированной подачи.

S₁ = S_T1 · K_S1 = 0,33 · 0,75 = 0,25 мм/об.

Выполним корректировку рассчитанных подач по набору подач S_ст станка. Определим знаменатель геометрического ряда подач станка

φ_s=



Рассчитанные стандартные значения подач приведены в табл.3.3.

Таблица 3.3.

Ряды подач S и частот n сверлильного станка 2Н135

S	0,100	0,200	0,400	0,790	1,56	-
	0,141	0,280	0,560	1,100	-	-
n	31	62	123	244	486	966
	44	87	173	344	685	1361

Согласно табл.3.3 рассчитанная подача корректируется до следующего станочного значения
S₁ = 0,25  0,2 мм/об.;

---

Полученное значение подачи S₁ заносим в табл.3.1.
3.9. Выбор стойкости инструмента Т.
Рекомендуемые значения допустимого износа h_з и стойкости Т осевых инструментов выбираем соответственно из табл.19 /1/ с.228 и табл.20 /1/ с.229 и заносим в сводную табл. 3.1.
3.10. Назначение скорости резания V.

Сверление Ø 24.

Согласно табл.68 /1/ с.271 для условий сверления (рис.3.1, табл.3.1) рекомендуется табличная скорость резания

V_T1 = 12 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_i, (i = 1-7) на V_T1 выбираем из табл.69 /1/ с.272 и заносим в табл.3.4.

Таблица 3. 4

Поправочные коэффициенты K_i и K_vj на скорость резания

Условие обра-ботки	Матер. заготовки	Матер. инструмента	Вид отвер.	СОЖ	Стой-кость	Длина отв.	Корка	Кvj
ин. \ Кi	KI	K2	K3	K4	K5	K6	K7	Kv
Сверло	1	1	0,9	1	1	1	1	0,9

Определяем полные поправочные коэффициенты К_vj и заносим их в последнюю графу табл. 3.4.

Найдем значения скорректированных скоростей резания

V₁ = V_T1 · K_v1 = 12· 0,9 = 10,8 м/мин.;


3.11 Расчет частоты вращения инструмента n.
Для осевой обработки

n = 10³ V/ (D), 1/мин,

где D – диаметр инструмента, мм.

Расчетные значения n должны быть скорректированы по n_ст.

Рассчитаем знаменатель геометрического ряда частот вращения шпинделя

φ_n=

Стандартный ряд n_cт для этих условий приведен в табл. 3.3.

Выполним расчет и корректировку частоты вращения для сверла.
n₁ = 318,5 · = 143  123 I/мин.;

Рассчитаем фактическую скорость резания

V₁ = 0,00314 · 24 · 123 = 9,27 м/мин.;

Выбранное значение n_cт и соответствующие ему V_j заносим в табл. 3.1.

---

12. 
    Расчет основного времени ₀.
    

Формулы для расчета ₀ при различных видах осевой обработки приведены на с . 611 /5/.
τ₀=
Значения величин врезания L₁ и перебега L₂ приведены в табл.3 /5/, с.620. В нашем случае согласно табл.3.1. и рис.3.1, получим

₀₁ =4+50+4/0,2·123 = 2,03 мин.

Значение _0j заносим в табл. 3.1.

12. 
    . Расчет осевого усилия Р₀
    

Согласно с.277 /2/

Р₀₁ = С_р D^q S^у К_р

Согласно табл.32 /2/, с.281

С_р = 143; q = 1,0; у= 0,7

Согласно табл.9 /2/, с.264

К_р=К_мр=(σ_в /750)^0,75 =(600/750) ^0,75 =0,85

окончательно имеем

Р₀₁ = 143 · 24^1,0 · 0,2^0,7 · 0,85 = 946 кГ.


3.14. Расчет крутящего момента М_к.
Согласно с.277 /2/ М_к1 = С_м D^q S^у К_м.

Согласно табл.32 /2/, с.281

М_к1 = 0,041 · 24^2,0 · 0,2^0,7 · 0,85 = 6,5 кГм.
3.15. Расчет мощности резания.
Согласно с.280 /2/ эффективная мощность резания
N_e = М_к · n/975, кВт.
Определим значение мощность резания для сверла
N_{e1 =} = 0,82 кВт < 4 кВт = N_cт.


Полученные значения Р₀₁ , M_k1 и N_e1 заносим в табл.3.1.

4. НАЗНАЧЕНИЕ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ДЛЯ ФРЕЗЕРНЫХ
11>

---

ОПЕРАЦИЙ
Рассмотрим операцию фрезерования, включающую переход: прорезку канавки дисковой фрезой (рис.4.1).
4.1. Анализ исходных данных.
4.1.1. Заготовка

Плита, предварительно обработанная из низколегированной, хромистой улучшенной, закаленной токами высокой частоты, стали 40Х. Термическая обработка: отжиг, _в = 395 – 492МПа, НВ = 116 – 146.

4.1.2. Деталь

Согласно рис.4.1 в отфрезерованной поверху заготовке необходимо прорезать канавку трехсторонней дисковой фрезой.
4.1.3. Выполняемый переход

прорезка канавки 3-х сторонней дисковой фрезой  80, L=120,

t=15, B=15.
4.1.4. Приспособление

Заготовка базируется по 3-м обработанным поверхностям в приспособление с пневматическим поджимом сбоку (тиски).
4.1.5. Оборудование. В качестве оборудования согласно

табл.40 /2/, с.54 выбран горизонтально-фрезерный широко-универсальный станок мод. 6Р82Ш, имеющий следующие

параметры:
1) число частот горизонтального шпинделя z_пr = 18;

2) пределы частот горизонтального шпинделя

n_r = 31,5 – 1600 I/мин.

3) число частот вертикального шпинделя Z_nв = 11;

4) пределы частот вертикального шпинделя

n_в = 50 – 1600 I/мин.;

5) пределы продольных и поперечных подач

S_м = 25 – 1250 мм/мин.;

6) мощность станка N=7,5 квт.

4.2. Выбор числа ходов.

Поскольку припуски невысокие каждый переход выполняем за один ход, т.е. t_j = h_j.
4.3. Выбор материала режущей части инструмента.

Согласно табл.13 /1/, с.56 для чернового фрезерования сталей Х гр. рекомендуется твердый сплав Т5К12.
4.4. Выбор конструкции и геометрии инструмента.

Согласно с.223 /1/ и с.174 /2/ выбираем стандартную конструк-

цию и геометрию фрез с числом зубьев соответственно: z₂ = 8.

4.5 Выбор СОЖ.

Согласно табл.24 /1/, с.233 при черновом фрезеровании сталей VI гр. рекомендуется 5-10% раствор Аквол-10М.
4.6. Назначение глубины фрезерования t.

Согласно рис.4.1 фрезы работают со следующими глубинами резания (см. также приложение на с.392 /1/):

t₂ = 15.

Значение t₂ заносим в сводную табл. 4.4.


4.7. Назначение подач S.

Согласно табл.112 /1/ с.304 для VI группы сталей при D_ф < 100 и t=15

S_Т2 = 0,11 мм/зуб
Таблица 4.1

Поправочные коэффициенты K_i

---

и K_sj на подачи

Условия обработки	Технолог. условия	Материал инструмента	Вид фрезерования	RZ	Ksj
ин. \ Кi	KI	K2	K3	K4	Ks
Ø 2	1	0,85	0,66	1	0,56

Поправочный коэффициент К_i для корректировки S_T2 выбираем из табл.107 /1/, с.298, табл.108 /1/, с.299, табл.109 /1/, с.302 и заносим в табл.4.1.
Определяем полный поправочный коэффициент

К_sj =

и заносим его в последнюю графу табл.4.1.
Найдем значения скорректированной подачи
S_zj = S_Tj · K_sj

S_z2 = 0,11 · 1,56 = 0,062 мм/зуб

Полученное значение S_z2 заносим в сводную табл.4.4.
4.8 Выбор стойкости фрез Т.

Рекомендуемые значения допустимого износа h_з и стойкости Т фрез выбираем из табл.22 /1/, с.231 и заносим в соответствующие графы табл.4.4.
4.9 Назначение скорости резания V.
Согласно табл.149 /1/, с.333 для VI группы материалов при

D_ф < 130, B = 15, t = 15 и S_z = 0,062 рекомендуется табличная скорость резания

V_T2 = 42 м/мин.

Поправочный коэффициент К_i на V_T2 выбираем из табл.109 /1/, с.302, табл.154 /1/, с.334 и заносим в табл.4.2.

Таблица 4.2.

Поправочные коэффициенты К_i и К_vj на скорость резания

Условия обраб.	Техн. условия	Матер. заготовки	Матер. инстр.	Корка	°	СОЖ	Вф/ Вн	Вф	Кvj
Ин\К	КI	К2	К3	К4	К5	К6	К7	К8	Кv
2	1	1	2	1	1	1	1	0,7	1,4

---

Смотрите также файлы

• Протокол от С. А моисеенко Положение о школьной одежде и внешнем виде обучающихся.doc

• 2 4 Жерді табии серігін (Айды) атау жне оны фазалары бар екенін білу.docx

• Подключение тревожных кнопок в оо подключение тревожных кнопок в оо.pptx

• План изложения нового материала.ppt

• "Дарынды жас алым" атты облысты ылыми жобалар байауыны орытындысы туралы.doc