Файл: Учебное пособие по курсу Технология бурения разведочных скважин на жидкие и газообразные полезные ископаемые. (Первая часть). Ученое пособие. М. изд. Рггру, 2007.doc

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 12.01.2024

Просмотров: 1544

Скачиваний: 2

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

СОДЕРЖАНИЕ

Основные размеры шарошечных долот для сплошного бурения

Основные параметры лопастных долот

Типоразмеры алмазных долот и долот, оснащенных синтетическими алмазами

Таблица 3.1

Таблица 3.3

Таблица 4.1

Основная характеристика установок эксплуатационного и

Таблица 4.2

Основные технические характеристики буровых установок для эксплуатационного и глубокого разведочного бурения на нефть и газ

Таблица 4.3

Основные параметры буровых установок для сверхглубокого бурения

Таблица 4.6

Основные параметры буровых насосов

Таблица 4.9

Техническая характеристика роторов

Таблица 4.11

Таблица 4.12

Основные параметры вертлюгов

Таблица 4.13

Комплектность основных технических средств циркуляционных систем буровых установок

Таблица 4.14

Основные технические характеристики превенторов

Таблица 5.1

Размеры, масса и жесткость стальных бурильных труб

Таблица 5.2

Таблица 5.3

примечание. Длина труб 12,4 и 8,5 м.

Таблица 5.4




Таблица 6.14

Гидравлические потери в бурильных трубах


Диаметр бурильных труб, мм

Толщина стенки, мм

Значение коэффициента тр∙108 для

воды

глинистых растворов

168,3


8

9

11


205

215

245

Q<26÷28 л/c

235

250

275

Q>26÷28 л/c

215

230

200

146


8

9

11


440

480

560·10

Q<22÷24 л/c

480

530

620

Q>22÷24 л/c

460

520

590

139,7


8

9

11


535

580

680

Q<20÷22 л/c

580

640

750

Q>20÷22 л/c

560

610

720

114,3


8

10


1750

2220

Q<15÷16 л/c

1900

2500

Q>15÷16 л/c

1820

2300

По мере углубления скважины гидравлические сопротивления в бурильных трубах, замках и кольцевом пространстве постоянно возрастают, поэтому для обеспечения условия рт = ⅔р0 необходимо непрерывно снижать подачу насосов и изменять характеристику турбобуров так, чтобы перепад давления на турбинах оставался постоянным несмотря на снижение расхода жидкости.

Однако практически характеристики турбобуров можно изменять ступенчато, используя для бурения на различных интервалах глубины скважины турбобуры различных типов. Подача буровых насосов регулируется также ступенчато путем смены поршневых пар;

6. Выбираются рациональные типы турбобуров применительно к глубине скважины и рациональному расходу промывочной жидкости. Рациональным типом турбобура считается такой, характеристика которого на диаграмме НТС наиболее близко располагается к линии ⅔ потерь давления на насосе.

Таким образом, основная задача проектирования режима турбинного бурения заключается в установлении режима работы насосов, подборе типов турбобуров и осевой нагрузки на долото для различных интервалов по глубине скважины для получения наиболее высоких показателей бурения. При выборе турбобуров используем данные из табл. 3.2 и табл. 6.11 (турбобуры

старых конструкций, но еще применяются на промыслах), а при выборе насосов – из табл. 4.6.

Таблица 6.15


Гидравлические потери в кольцевом пространстве

Диаметр до-лот, мм

Диаметр бурильных труб, мм

Значение коэффициента к.п ∙108для

Диаметр на-садок, мм

воды

глинистых растворов


295,5


168,3

146

139,7


48

31

26

Q<50 л/с

85

60

50

Q>50 л/с

60

40

35


14


269,9


168,3

146

139,7


100

68

42

Q<50 л/с

130

85

65

Q>50 л/с

110

70

50


13


244,5


168,3

146

139,7


280

245

190

Q<40 л/с

350

190

170

Q>40 л/с

300

160

145


12


215,9


146

139,7

114,3


485

405

185

Q<30 л/с

600

490

230

Q>30 л/с

510

425

200


11

190,5

139,7

114,3

1530

480

2000

600

1600

520

10
30>40>50>50>

Таблица 6.16

Гидравлические потери в замках


Диаметр бурильных труб, мм

Толщина стенки, мм

Коэффициент, з∙10-5

168,3

8

9

10

0,6

0,6

1,45


139,7

8

9

11

2,1

2,2

2,8

114,3

8

10

11,3

16,8


Пример 6.2. Необходимо оценить возможность рационального применения турбобуров и насосов, имеющихся в наличии.

1. Турбобуры [37]: № 1 – Т12МЗЕ-170; № 2 – 3ТС5Б-170; № 3 – А6К3С (см. табл. 6.11). Диаметр турбобура А6К3С – 164 мм.

2. В состав буровой установки входит насос У8-6МА2 (см. табл. 4.2).

3. Глубина скважины 2000 м, диаметры долот (бурения) по интервалам глубины скважины следующие:
Интервал, м……………………….........0-100 100-1200 1200-2000

Диаметр скважины, мм……………… 393,7 295,3 190,5
Рассчитаны рациональные расходы промывочной жидкости для каждого интервала: для первого - 40,5 дм3/с; для второго - 40,5 дм3/с; для третьего - 226,7 дм3/с.

Р е ш е н и е.

1. Строим диаграмму характеристики насоса У8-6МА2, беря табличные значения подачи Q и перепада давления ро и намечаем вертикальные линии допустимых значений давлений на насосе при различных подачах соответствующих различным диаметрам поршневых втулок (рис. 6.2).

2. Рассчитываем по формуле (6.14) перепад давления на турбинах для различных турбобуров, беря их табличные значения рт1 и Q1, для трех значений подачи насосов:

для турбобура № 1:

т2 = 3,0 МПа; т2 = 3,0 МПа;

т2 = 3,0
МПа;



для турбобура № 2:

т2 = 5,0 МПа; т2 = 5,0 МПа;

т2 = 5,0 МПа;

для турбобура № 3:

т2 = 7 МПа; т2 = 7 МПа;

т2 = 7 МПа.

Расчетные значения наносим на поле диаграммы характеристики насоса и строим характеристики турбобуров.

3. Определяем гидравлические потери, не зависящие от глубины скважины.

Потери в обвязке для разных интервалов бурения и значений рациональных расходов промывочной жидкости находим по формуле (6.15)

потери в обвязке определяем по формуле (6.15)

роб.40,5 = 8,26·0,0236 МПа;

роб.26,7 = 8,26·0,0236 МПа;

Суммарная эквивалентная длина всей обвязки найдена по формулам (6.16-6.20)

м.

Потери в долоте определяем по формулам (6.21 или 6.22)

рд.40,5 = МПа;

рд.26,7 = МПа.

Суммарные потери, не зависящие от глубины скважины:

рн.40,5 =роб.40,5 +рд.40,5 = 0,33 + 0,8 = 1,13 МПа;