87

„„„„^■.i* остаточных напряжений от этого критерия, зависит уровень начальных остато

используем принцип Сен-Венана и заменим распределенную виброударную нагрузку при ГДУ равнодействующей - гармонически меняющейся сосредоточенной вибрационной силой Р sinOt (рис. 4.11). полагая при этом, что пульсирующий характер движения масла в системе ГДЭУ-5 близок к гармоническому. Используя уравнение амплитуды динамического прогиба для трижды статически неопределимой жестко закрепленной пластины, подверженной действию вынужденных гармонических колебаний, Н. И. Безухов [1] и другие установили:

Приняв начало координат на левой опоре (у₀=Мо=0), определи опорный
динамический момент в заделке
Р С

^Мд=Т'к(А_ав_а-с_ад_а)

где K = -^0^r/gEI; в - частота пульсирующей нагрузки; q - погонный вес пластины; Р - сосредоточенная сила; / - момент инерции поперечного сечения пластины; AAAA - функции влияния, вычисляемые по табличным выражениям 6 [ ].

Рис. 4.12 Осциллограмма динамического нагружения образца-свидетеля щл ГДУ.

---

88

При статическом действии силы Р опорный момент М для жестко закрепленной пластины определяется формулой

8

Коэффициент динамичности нагрузки

_М_Д 4С_а

^Кд~~М~~ К1(А_аВ_а-С_аД_а)

По исходным данным для жестко закрепленного образца-свидетеля при q=0,0994 кгм¹, П=303,5 с"¹, К=1,266 м^-1, А_а=1, В_а=0,1, С_а=0,05, Да=0,00017, ^=0,1м расчетное значение К_д= 1,579.

Для экспериментальной оценки коэффициента динамичности К_д и его влияния на уровень начальных остаточных напряжений в контрольной пластине после ГДО в ОАО «Волжский дизель им. Маминых» проведены специальные исследования, блок-схема которых приведена на рис. 4.11. Жесткая пластина 1 односторонне обрабатывалась виброударно шарами из сопла 2 в камере установки ГДЭУ-5. На противоположной неупрочненной стороне посредине пластины наклеивались рабочий R и компенсационный К тензорезисторы, включенные в усилитель 3 тензостанции 8АНЧ-ТМ. Преобразованный сигнал динамической деформации пластины регистрировался на шлейфовом осциллографе 4 марки Н-115. Схема питалась от блока питания П-131 (5). Пред проведением исследований рабочий тензорезистор тарировался статически на специальном приспособлении с заданием прогиба пластины микрометром и контролем его по индикатору.

На рис. 4.12 представлена осциллограмма динамических нагружений в жестко защемленной пластине в процессе ГДО. Анализ осциллограммы

---

89

показывает, что напряжения образованы сложением двух вынужденных колебаний первой и второй гармоник. При этом динамическое вибрационное нагружение действует с частотой кратковременных, периодически повторяющихся пиков, близких к затухающим синусоидальным колебаниям. Уровень динамики нагружения жестко защемленной пластины в процессе ГДО, оцениваемой коэффициентом динамичности К_д, определяется из

соотношения К_д=1 + — , где f - относительное динамическое изменение

напряжений в пластине - разность между средними значениями пик амплитуд I и II гармоник; F - среднее относительное значение амплитуды I

гармоники напряжений в пластине. Согласно осциллограмме К_д = 1 + — = 1,48

т. е. изменение амплитуды вибрационного нагружения в жестко защемленном образце-свидетеле достигает 48%, что необходимо учитывать при оценке уровня начальных остаточных напряжений о^-!¹, которые в образце-свидетеле при ГДО определяются между двумя нулевыми линиями 2 и 3, отмеченными на осциллограмме до и после гидродробеструйной обработки. Зависимость о"2 от К_д представлена графически на рис 4.13.

---

90

Рис. 4.13 Зависимость °"» от К_д.

Изложенное позволяет сделать следующие выводы.

1. В динамической постановке расчетно-экспериментальным методом исследования возможность учета комплексного критерия-коэффициента динамичности при виброударном нагружении ГДО жестко защемленной пластины. Показано, что изменение амплитуды вибрационного нагружения в жестко защемленной пластине достигает 57,9%, что необходимо учитывать при оценке уровня начальных остаточных нагружении после поверхностного пластического деформирования цилиндровых втулок транспортных дизелей. ГЛАВА5

ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПОВЫШЕНИЯ ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ НАДЕЖНОСТИ ЦИЛИНДРОВЫХ ВТУЛОК ВЫСОКОФОРСИРОВАННЫХ ДИЗЕЛЕЙ

---

91

Разработанные технологические методы обработки цилиндровых втулок на ОАО «Волжский дизель им. Маминых» предусматривают вложение инвестиций для внедрения данных технологий, т.е. освоение дополнительного оборудования и средств обслуживания. Очевидно что данные расходы повлекут изменение себестоимости детали.

Переход на новые технологии изготовления цилиндровых втулок, а именно: включение в технологический процесс дополнительного оборудования для проведения технологических методов по повышению эксплуатационной надежности цилиндровых втулок, продлевает не только срок, но и дизеля в целом. Данное обстоятельство ведет не только к сокращению расходов по техническому обслуживанию, но и определяет дизель в разряд конкурентно-способных на мировом рынке.

Участок изготовления цилиндровых втулок включает в себя: механообработки станочный парк, ультразвуковую установку, установку дифференцированного гидродробеструйного упрочнения. Ведомость основных характеристик участка

Таблица 5.1

№ операции	010,030	020,040	050	060 1070		Всего
Годовая операционная трудоемкость Тг., станковчас	3415,8	3408,6	3666,6	6192	1711,8	18394
Расчетное количество станков С0, шт.	0,95	0,95	1	1	0,95
Принятое количество станков Сп, шт.	1	1	1	1	1	5
Коэффициент загрузки оборудования	0,95	0,95	1	1	0,95	0,97
Коэффициент	0,765	0,57	0,75	0,7	0,55	0,66

---

Смотрите также файлы

• втулка.doc

• Дизели ЧН 21.doc

• Первые листы 2010 уч. год.doc

• список лит-ры .doc

• последовательность листов.doc